1000m^3液氨球罐地震失效分析

对5·12汶川地震中一台被震裂的1000m^3液氨球罐进行了应力计算和失效分析。利用有限元法计算了地震时球罐整体结构、支柱、拉杆、液氨出口管线的应力水平,研究销子、地脚螺栓、拉杆、液氨出口管线断裂的可能先后秩序。结果表明,地震时拉杆和销子首先发生断裂失效,随后致使地脚螺栓和液氨出口管线破裂,并g】发液氨介质泄漏。基于此,提出了球罐的支柱、耳板、底板、拉杆、销子、地脚螺栓等设计改进建议,以加强球罐抗震能力。     

10000m3球罐整体热处理强度及刚度计算

采用有限元分析计算方法,对某厂制造的10000m3球罐在热处理过程中的刚度、强度进行了校核,并针对热处理过程中可能遇到的特殊情况进行了具体分析。结果表明,当球罐存在制造、安装误差,造成球罐受热膨胀柱脚摩擦力增大时,可能会在球壳板与支柱连接的局部区域产生过大的应力。针对此情况,通过计算提出了球罐在热处理过程中柱脚位移的检查与移动方案,以及支柱与u形托板连接局部区域合理的保温措施,确保10000m3球罐在热处理过程中的安全可靠性。     

电站风机的基本理论(一)

风机是把机械能转变为气体的压力能(即静压)和动能(即动压),进行气体输送的机械设备。风机广泛应用于国民经济各个部门。在火电站中被用作送风、引烟及排粉等,是火电站的重要辅机,它们工作的好坏直接影响火电站的安全性和经济性。     

按ASME标准设计和建造3000m~3饱和C_4球罐

介绍了按照ASME标准设计和建造国外3 000m3饱和C4球罐设计方法、球壳用钢板的选取过程,列出了钢板、锻件和焊条主要订货技术要求。对SA 516Gr.70N制造3 000m3饱和C4球罐的结构设计和有限元应力分析进行了详细介绍和评价,设计结构科学合理。对钢板及锻件的实物性能数据、球壳板制造几何尺寸进行了统计分析。依据ASME标准并结合GB 12337标准,提出了球罐制造和安装阶段的焊接、无损检测等技术控制措施。     

铈盐对电镀锡参数和性能的影响

研究了镀液中铈盐含量不同时对电镀锡参数及性能的影响.测定了镀液的均镀能力和镀层抗介质腐蚀的能力,探讨了铈盐的加入对镀层电导率的影响,实验证明,一定量铈盐的加入可扩大阴极电流密度范围,增强镀液的均镀能力,加宽镀层的光亮范围,提高镀层的耐蚀性和镀层的电导率,结果表明,铈盐的最佳添加量为15g/L.     

小方坯高拉速足辊长度设计探讨

针对小方坯高拉速,足辊长度的设计会对铸坯尺寸、质量及生产带来关键影响。基于中冶南方连铸三维蠕变有限元鼓肚计算模型及小方坯高拉速实践结果,给出了确定小方坯足辊长度的具体方法和标准。针对小方坯,足辊长度确定标准为2 m非夹持鼓肚量小于0.87 mm;155 mm×155 mm小方坯要满足5 m/min拉速,足辊结束位置距离结晶器弯月面应为1.18 m,需要二排足辊。现场实践证明,试验确定足辊长度的方法和标准完全可以满足小方坯高拉速的设计和生产。     

方坯高效连铸新型结晶器传热分析与应用

提出了方坯高效连铸结晶器有效结构形式,并通过ansys有限元软件,建立高效连铸结晶器与传统结晶器铜管的传热模型,并对其凝固传热以及温度场进行计算对比,重点讨论不同结构形式的结晶器在传热效率及传热均匀性方面的差异,并讨论其对高拉速下坯壳凝固的影响。结果表明,高效结晶器可以使得结晶器的传热效率提高7.8%,并且使得结晶器铜管热面最高温度降低100℃,热面温差降低到5℃以下。作者根据该理论,通过有限元优化设计,设计制造出方坯高效连铸结晶器,并应用于某钢厂155mm方断面的铸机上,稳定生产拉速达到4m/min,最大拉速达到4.46m/min。     

丁醛转化器应力分析计算

介绍了DN5200／4900mm丁醛转化器有限元应力分析计算方法，该反应换热设备直径大，远超出GB151中的DN2600mm，设计压力较小，结构重力、介质重力和管、壳程流阻压力降等影响不可忽略。Φ88．9mm×3．20mm的换热管，弯曲刚度较大，对按梁和杆模拟换热管分析结果进行比较。为超大型换热设备的设计计算提供参考。     

球罐整体结构自振周期计算及地震响应分析

通过不同的方法,对多种规格球罐整体结构的自振周期及地震响应进行分析计算,发现球罐设计标准GB 12337的计算误差较大,《压力容器》杂志2006年第3期上发表的《球罐整体结构水平刚度及支柱拉杆应力分析》一文中介绍的方法的计算结果与有限元模态分析计算结果较吻合。