全文获取类型
收费全文 | 249篇 |
免费 | 32篇 |
国内免费 | 50篇 |
专业分类
综合类 | 21篇 |
化学工业 | 31篇 |
金属工艺 | 77篇 |
机械仪表 | 3篇 |
武器工业 | 12篇 |
无线电 | 14篇 |
一般工业技术 | 166篇 |
冶金工业 | 7篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 1篇 |
2022年 | 2篇 |
2020年 | 1篇 |
2016年 | 1篇 |
2014年 | 4篇 |
2013年 | 2篇 |
2012年 | 4篇 |
2011年 | 8篇 |
2010年 | 8篇 |
2009年 | 14篇 |
2008年 | 13篇 |
2007年 | 40篇 |
2006年 | 40篇 |
2005年 | 26篇 |
2004年 | 12篇 |
2003年 | 11篇 |
2002年 | 22篇 |
2001年 | 31篇 |
2000年 | 32篇 |
1999年 | 30篇 |
1998年 | 12篇 |
1997年 | 6篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 3篇 |
1994年 | 1篇 |
1992年 | 2篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 1篇 |
排序方式: 共有331条查询结果,搜索用时 15 毫秒
61.
对物理气相沉积制备的微晶材料Ni-11.5Cr-4.5Co-0.5Al高温合金薄板在1 000℃空气中恒温氧化进行了研究,用扫描电镜对氧化试样的表面和截面形貌进行观察,用X射线衍射仪与能谱仪对其相和成分分布进行了分析.结果表明:微晶材料高温合金板在初始氧化阶段遵循抛物线规律,长时间氧化时遵循四次方规律;氧化时表面形成细小、致密的氧化物层,随着时间的延长氧化物颗粒逐渐长大,外表面形成NiO、CoCr2O4和Cr2O3混合氧化物;氧化96 h的截面有一连续Al2O3层在氧化物和基体界面形成. 相似文献
62.
ZrB2-SiC和Csf/ZrB2-SiC超高温陶瓷基复合材料烧蚀机理的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过真空热压工艺制备了ZrB2-SiC材料和Csf(碳短纤维)/ZrB2-SiC超高温陶瓷基复合材料. 采用氧乙炔火焰在4186.8kW/m2的热流下分别喷吹烧蚀两种材料180s. ZrB2-SiC材料表面最高温度达到2406℃, 烧蚀后质量烧蚀率为-0.14%, 线烧蚀率为-1×10-3mm/s, Csf/ZrB2-SiC材料表面最高温度达到1883℃, 烧蚀后质量烧蚀率为-0.19%, 线烧蚀率为-4×10-4mm/s. 对两种材料烧蚀表面和剖面的分析发现, ZrB2-SiC材料烧蚀后由表及里依次形成了疏松ZrO2氧化层、SiC富集层和未反应层的三层结构, 其中SiC富集层能够起到抗氧化的作用. Csf/ZrB2-SiC 材料烧蚀后由外到内分别形成了ZrO2-SiO2氧化层、SiC耗尽层和未反应层的三层结构, 其中最外层以ZrO2为骨架, SiO2弥合其中的结构有效地阻挡了烧蚀中氧的侵入. 相似文献
63.
64.
65.
陶瓷粉体新型胶态成型方法 总被引:4,自引:0,他引:4
陶瓷粉体的胶态成型方法是制备高可靠性,大尺寸,复杂形状瓷部件的有效方法。本文比较详细地介绍了四种新型胶态成型方法,离心注模成型,压滤成型,凝胶注模成型,直接凝固注模式型的成型原理和主要工艺。 相似文献
66.
通过B2O3MgC 体系的自蔓延高温还原反应, 成功地制备出了B4C 粉。由于Mg 的高挥发性, Mg 与B2O3 的反应受到环境气压的影响。低压下燃烧时, 由于Mg 的挥发造成燃烧温度低于B 的熔点, 生成的B4C 颗粒尺寸约0 .4 μm 。10 MPa 下反应物的挥发受到抑制, 使燃烧温度达到或超过硼的熔点, 生成的B4C 颗粒尺寸约5μm 。在100 MPa 下, 由于氩气的热导率增加, 使得热损失增加, 造成燃烧温度反而较10 MPa 下有所降低。燃烧温度曲线在硼熔点附近出现的等温线证实了分步反应机理的存在 相似文献
67.
68.
69.
70.
以ZrC,SiC,石墨为原料,采用热压烧结法制备了ZrC-SiC-C_g三元复相陶瓷,研究了石墨及其用量对所制备陶瓷材料的微观结构和力学性能的影响.结果表明:石墨的加入有效地促进了ZrC-SiC-C_g复相陶瓷的烧结,在添加约10%(体积分数, 下同)石墨时,密度达到最大.同时复相陶瓷表面随着石墨含量的增加,逐渐变得粗糙,即由于石墨与基体的结合较弱使材料表面出现剥落现象.力学性能分析表明,材料的抗弯强度在石墨含量小于10%时并未明显降低,其断裂韧性随着石墨量的增加呈现先增加后降低的趋势,当石墨含量为10%时,断裂韧性出现最大值4.29 MPa·m~(1/2).材料的断裂方式是沿晶和穿晶断裂相结合. 相似文献