预变形对TiNi、TiNiCu合金双程形状记忆应变的影响

采用电阻-温度测试仪、申克疲劳试验机等实验装置,研究了预变形对Ti49．2Ni50．8和Ti50Ni43Cu7合金双程记忆应变的影响。结果表明：Ti49．2Ni50．8合金在-60℃下、8％．16％预变形单程记忆应变均在6％以上;在-60℃、14％预应变下双程记忆应变最大,为3．6％。Ti50Ni43Cu7合金在20℃下,8～14％预变形,单程记忆应变在5％以上;20℃、12％预应变下双程记忆应变最大,为3．0％。Ti49．2Ni50．8合金环在13．7％预应变下训练4次时,双程记忆应变达到4．1％。     

TN479形状记忆合金棒材显微组织对相转变和拉伸强度的影响

利用光学显微镜、维氏硬度计、差热分析仪(DSC)和拉伸机,系统研究了直径19mm的TN479合金热轧棒材的再结晶温度和显微组织,以及显微组织对相转变和拉伸强度的影响,以便为该合金在工程上的应用提供理论依据.研究结果表明,热轧合金棒的再结晶开始温度约为450℃;在850℃/90min真空炉冷后,从棒材的中心到边缘,再结晶越来越充分,晶粒尺寸减小,Ms点降低,As点变化不大,热滞和拉伸屈服强度增大,马氏体转变速度加快.     

热处理对Ti-50.8Ni合金相变行为和拉伸性能的影响

采用Pyis Dyiamond差热分析仪和电子万能试验机,研究了固溶、固溶加时效对Ti-50.8Ni合金的相变行为和拉伸性能的影响。结果表明:热处理制度对Ti-50.8Ni合金的相变温度和相变行为有明显影响,Ti-50.8Ni合金在时效过程中产生析出相,导致相变温度和相变行为发生改变,进而对室温拉伸性能产生影响。     

低频电磁场对半连铸高强Al合金组织结构的影响

利用光学显微镜、X射线衍射仪和透射电镜,研究了在不同电流和频率作用下,半连铸d100 mm高强高韧Al合金铸锭组织结构的变化.结果表明:在电磁场频率为25 Hz时,当电流从60 A增大到100 A时,电流越大,晶粒细化越明显;在电流为100 A时,晶粒细化的最佳频率为25 Hz;与常规铸锭相比,随电流增大,铸锭内沿[311]方向产生的织构逐渐消失,并且铸锭边缘和中心部位的点阵常数逐渐趋于一致,这表明溶质元素的分布更加均匀;在电流和频率分别为100 A和25 Hz时,晶界附近无析出带宽度变窄,约为100 nm.此时,无论是在晶内还是沿晶界,析出相的尺寸明显减小,并且有亚稳相,形态近似为颗粒状.     

SiC_p/2024Al复合材料超塑变形过程中微观结构的变化及变形机理

对熔铸法（IM）制备的质量分数为15％、尺寸为14μm的SiC颗粒增强2024Al复合材料轧制板材,在最佳超塑条件下进行了超塑拉伸试验,试验温度为520℃,初始应变速率为8．33×10（－4）s（－1）。用光学显微镜和透射电镜研究了在此试验条件下把试样拉伸到不同阶段的组织结构。同时利用扫描电镜对在最佳拉伸速率下拉伸温度分别为490,510和520℃的试样断口进行了形貌观察。结果表明：在变形初期,晶粒出现了等轴化。随延伸率增加,晶粒平均尺寸变化不大,而轴比稍有增加。当延伸率达到200％时,小晶粒数目急剧增多且分布极不均匀,从而造成晶粒的平均尺寸明显减少,此时轴比增到1．27。当试样拉伸到断裂时其晶粒轴比为1．58。位错的形态和密度随变形量的增大不断变化。变形初期位错的密度和形态与520℃保温15min的样品相近,并且呈一根一根的单体形式,彼此交割成网络。随变形量增大,位错密度明显增大,同时形成了蜷线位错,最后形成缠结和胞状结构。不同温度下的断口形貌明显不同,由低温韧窝状的断口形貌逐渐发展成高温表面被大量的波浪型流线所覆盖的混乱的断口形貌,此时表面产生了大量的项子,其长度大约为20～60μm。     

SiCp／202Al复合材料的超塑性能及断口形貌

熔铸法（ＩＭ）制备的ＳｉＣ颗粒（１４μｍ）增强２０２４Ａｌ复合材料经轧制成材后，在４９０、５１０、５２０和５３０℃，初始应变速率在１．６７￣１０＾－４￣１．６７×１０＾－３ｓ＾－１的范围内进行了超塑拉伸试验。结果表明，在５２０℃、初始变速速率为８．３３×１０＾－４ｓ＾－１，超塑延伸率最大，为２９０％，ｍ值约为０．４９。同时，利用扫描电镜观察断口形貌，分析了变形机理。     

Ni47Ti44Nb9冷轧板材取向对拉伸和恢复性能的影响

利用x射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、维氏硬度计和万能电子拉伸试验机,研究了Ni<,47>Ti<,44>Nb<,9>形状记忆合金冷轧板材中的B2相沿轧向(RD)和横向(TD)的织构,以及热处理对冷轧板材硬度、显微组织、拉伸性能和恢复应变的影响.结果表明:冷轧板材的织构主要由较强的{111}丝(即γ-丝)和较弱的{332}丝组成.沿轧向,强组分向γ-丝中的{111}<110>靠近,而沿横向,强组分靠近γ-丝中的{111}<112>;随淬火温度提高,冷轧板材的硬度缓慢下降,超过500℃后,硬度急剧下降,到700℃以后硬度基本不变;冷轧板材在550℃发生明显再结晶,700℃处理后再结晶晶粒发生长大;随淬火温度提高,沿轧向(RD)和横向(TD)的应力诱发马氏体相变临界应力(σ<,M>)和可恢复应变(ε<,r>)降低.低于550℃淬火板材,沿轧向的临界应力σ<,M>高于沿横向方向的,而沿横向的可恢复应变ε<,r>较高,高于550℃淬火,沿横向的临界应力σ<,M>提高,可恢复应变ε<,r>沿轧向和横向的数值接近.     

SiC_p/2024Al复合材料的超塑性能及断口形貌

熔铸法（IM）制备的SiC颗粒（14μm）增强2024Al复合材料经轧制成材后，在490、510、520和530℃下，初始应变速率在167～10－4~1．67×10－3s-1的范围内进行了超塑拉伸试验结果表明，在520℃、初始变应速率为8．33×10－4s－1时，超塑延伸率最大，为290％，m值约为0．49．同时，利用扫描电镜观察断口形貌，分析了变形机理     

氢对T52YL钛合金性能的影响

研究了氢对T52YL钛合金机械性能的影响,并应用光学显微镜、扫描电镜观察分析了各种状态合金的显微组织、断口形貌.结果表明,内部微量氢促使合金的脆性断裂,属于第一类氢脆(即氢化物氢脆).分析讨论了氢对合金脆性的作用机理.     

T52YL钛合金的吸氢行为及组织结构

本文研究了在氢压为0.05 MPa、保温100 min时的T52YL钛合金吸氢行为和组织结构变化及氢环境对其机械性能的影响.结果表明吸氢温度在374-715℃范围内,盘材和棒材的变化规律相似,先随温度的提高吸氢量逐渐增加,并且在500℃左右有一个吸氢峰,含氢量约为2.0%(质量分数),然后随温度继续提高吸氢量变化不大,基本维持在(1-1.5)%;微量氢已使α相中析出γ氢化物,随氢含量的增加氢化物不断增多、增大;在氢环境中氢脆敏感性很弱.