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91.
为了研究S31042试验用钢短时高温拉伸塑性波动大的原因,采用体视显微镜、金相显微镜、扫描电镜、透射电镜进行了断口形貌和微观组织观察分析,用X射线衍射分析了相应状态试样的萃取粉末。用Thermo-Calc热力学软件进行了相图计算。结果表明:大块簇状的含铌相颗粒分布在晶界和晶内时,固溶态S31042试验钢短时高温(700℃)拉伸塑性较低,伸长率仅28%,而且断裂试样的表面严重龟裂。当钢中的含铌相颗粒细小、独立分布时,短时高温(700℃)拉伸塑性较高,伸长率高达50%,断裂试样的表面没有龟裂。含铌相的形态是固溶态S31042钢塑性波动的原因。因此,改善含铌相颗粒的形态,有益于提高固溶态S31042钢的短时高温拉伸塑性。 相似文献
92.
研究了不同固溶处理工艺对Haynes282耐热合金组织与硬度的影响。结果表明,在1060~1150 ℃范围内保温2 h固溶处理时,Haynes试验合金的晶粒长大缓慢,固溶温度高于1150 ℃时,晶粒尺寸长大明显,M23C6和MC型碳化物基本溶解。1120 ℃固溶处理时,随着保温时间的延长,晶粒长大,未溶碳化物不断溶解。计算表明,Haynes试验合金固溶处理晶粒长大激活能Q约为382 kJ/mol。提高固溶处理温度和延长保温时间时,合金硬度降低,晶粒粗化和未溶碳化物的溶解是造成硬度降低的主要原因。 相似文献
93.
94.
用Gleeble-3800热模拟试验机研究了铸态耐热合金CN617退火后在形变温度1050~1180 ℃,应变速率0.01~10 s-1条件下的热变形行为,建立了该合金的热变形本构方程,绘制了热加工图。结果表明:在形变温度1050~1180 ℃,应变速率0.01~1 s-1条件下,CN617合金的热变形曲线呈现稳态的流变应力;当在形变温度1100~1180 ℃,应变速率10 s-1条件下,其热变形行为表现为持续硬化+动态软化过程。CN617合金热变形的热激活能平均为502.35 kJ/mol。在形变温度1050~1125 ℃,应变速率0.2~10 s-1时形成流变失稳。其原因是动态再结晶程度较低,流变应力较高。 相似文献
95.
96.
97.
98.
综述了近几年国内用于超超临界火电机组锅炉的马氏体耐热钢、奥氏体耐热钢、镍基耐热合金的研究情况。国内学者们对马氏体和奥氏体耐热钢高温强化机理和生产工艺进行了系统研究,并实现了马氏体/铁素体耐热钢T/P91、T/P92与奥氏体耐热钢S31042、S30432、TP347HFG的国产化,对新型9%Cr马氏体耐热钢展开了研究。对镍基合金的投入和研究还不够,研究内容不够系统,但表现出较好的势头,学者们正对Inconel 740、Alloy 617及其改型合金和Alloy 263合金进行较广泛的研究。对用于超超临界火电机组关键材料的研究提出了建议,展望了国内耐热钢及合金的研究趋势。 相似文献
99.
Crofer22 APU铁素体不锈钢是固体燃料电池连接体的备选材料之一。通过增重法研究了Crofer22 APU铁素体不锈钢在800℃空气中的抗高温氧化动力学,并结合X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)等手段,对氧化膜的形貌和组成进行了分析。结果发现,Crofer22 APU 铁素体不锈钢在800℃下 0~100h 的平均氧化速率为0.032g/(m2·h);100~450h的平均氧化速率为0.0091g/(m2·h);450~550h的平均氧化速率为50×10-4g/(m2·h)。氧化膜分为内外两层,内层主要是含SiO2的氧化物,外层主要是含Cr2O3的氧化物。 相似文献
100.
高铬马氏体耐热钢中δ铁素体形成及影响因素 总被引:1,自引:0,他引:1
利用Thermocalc热力学平衡态相计算和试验研究相结合的方法,研究了高Cr马氏体耐热钢T/P122钢中δ铁素体形成原因,结果显示化学成分和热处理对δ铁索体含量影响明显,是影响δ铁索体形成的关键因素,Cr、V等元素明显增加铬当量(Creq),Cu和C、N等元素提高镍当量(Nieq),利用经验公式,控制Creq<14.91%,Nieq>6.0%,同时热处理温度不超过1200℃,低于γ-Fe→γ-Fe+δ-Fe转变温度,能够避免钢中δ铁素体形成. 相似文献