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61.
为了解决热处理后材料的强度和塑性变化规律相反的问题,在T6热处理制度的基础上开发了一种新型的T6I6二次时效制度.研究结果表明:采用T6I6热处理制度可以同时提高A356铝合金的强度、塑性、弹性模量和硬度.在相同的自然时效条件下,材料的强度、弹性模量和硬度随着第一次人工时效时间t1的增加呈现先增加后减小的趋势.延伸率既随着第一次人工时效时间的增加而增加,又随着中间自然时效时间的延长而增大.屈服强度和抗拉强度分别在t1为10min和20min时达到最大值237.38MPa和320.15MPa,增幅达到27.53%和15.24%;当t1=120min且t2=8周时,延伸率达到最大值13.63%.这主要是因为T6I6中的自然时效阶段形成大量的GP区,在随后的人工时效过程中析出大量细小高密度的β相. 相似文献
62.
本文立足于经典形核理论和非热形核理论,分析了过冷熔体非平衡凝固中连续形核同位置饱和的竞争.决定过冷熔体形核方式的关键因素是初始熔体的过冷度与异质核心的尺寸.随着净化的进行,熔体过冷度提高,N1,r^*以及△G^*逐渐降低,它们之间的相互竞争使形核方式从位置饱和向连续形核转变,并解释了过冷Ni-Sn与Ni-Si共晶合金中观察到的组织变化.表明低过冷下Ni-Sn合金形核方式为位置饱和;Ni-Si共晶合金中,△T〈180K时形核方式为位置饱和,180K以后,形核方式从位置饱和转变为连续形核. 相似文献
63.
<正> 控制柱状晶生长方向,实现任意方向的定向凝固,这对提高铸件性能具有重要意义。本文用类金属透明有机合金莰烯—1.2%环己醇,在定向凝固条件下,连续改变热流方向,在显微镜下直接观察结晶过程以探索控制柱状晶生长方向的可能性和途径。 实验结果表明,当温度梯度G和生长速率R的比值G/R>8×10~(50)C·s/cm~2时,固液界面为稳定的平面状。当G/R=5×10~(50)C·s/cm~2时,固液界面开始由平面状转向胞状形态。在界面不断旋转的过程中,平面状形态几乎不发生变化,临界胞状形态只有微小的变化,说明在这些界面形态中,晶体位向的影响很小。 相似文献
64.
Mg-Zn-Y三元合金富Mg区凝固组织及二十面体准晶相形貌 总被引:1,自引:0,他引:1
通过常规凝固方法在Mg28Zn2Y三元合金中的富Mg区获得了二十面体稳定准晶相。Mg28Zn2Y三元合金铸态组织中存在α-Mg相,Mg7Zn3相和二十面体准晶相。该合金的准晶形貌有两种:一种为尺寸较大、具有五次对称性的花瓣状;另一种为尺寸稍小、对称性不太明显的团状。五次对称性的花瓣状形貌是二十面体准晶,是按其特有的五次对称轴的择优方向自由生长所致。冷却速率直接影响合金凝固过程中准晶熟化时间。熟化时间越长,越容易使准晶花瓣端部粗化以及在端部发生分又。端部的分叉容易使得花瓣准晶破碎,破碎的准晶游离到低温相中,在界面能的作用下形成多边形形貌。 相似文献
65.
66.
67.
金属近快速定向凝固过程的数值模拟 总被引:3,自引:2,他引:3
从非稳态传热角度并按照柱坐标系中二维传热方式对Bridgman装置中Al柱状试样近快速定向凝固过程进行了数值模拟,分析了试样在近快速定向凝固过程中液固界面前沿的温度梯度和生长速度随试样抽拉速度的变化规律.计算结果表明:在30~3 000 μm/s的抽拉速度范围,随着抽拉速度的提高,液固界面前沿的温度梯度在(145士l0)K/cm范围变化,生长速度与抽拉速度的差别不超过5%.研究结果为实验研究近快速定向凝固组织形态转变提供了可靠的控制参数依据. 相似文献
68.
69.
70.
稀土阻燃镁合金的高温氧化动力学研究 总被引:13,自引:1,他引:13
通过给镁中添加稀士元素Y和Ce获得了具有良好阻燃效果的Mg—Y—Ce合金,该合金能在1173K的高温下暴露于大气中0.5h而不燃烧。扫描电镜和X射线衍射分析表日月,合金表面生成了具有双层结构的复杂氧化膜:其中外层主要由Y2O3和MgO组成,内层则由大量的金属镁和极少量的MgO,Y2O3组成。高温氧化动力学研究显示,该合金在673K和773K时氧化符合抛物线一直线规律,而在873K下则遵循四方规律。 相似文献