IC—218合金的时效硬化或软化

IC－218合金在不同变形量冷扎后,表现出不同的退火行为。在500℃以下退火时,60％冷轧试样表现出时效硬化,而20％冷轧试样则呈现单调软化。结合热分析和X光射峰展宽量分析,发现这种硬化与软化理与有序恢复进程相关。在600℃以上,两种变形试样都表现出回复软化,但在温度不太高时,60％冷轧试样的回复程度远低于20％冷轧试样,随着温度进一步升高,两种试样的回复程度趋于相同。实验结果定性地支持Cahn关于有序合金时效硬化的半有序判据和相关的机理模型。     

铝对喷射成形超高碳钢组织与性能的影响

在喷射成形快速凝固条件下,含铝超高碳钢会发生铝在渗碳体中的非平衡固溶.由于这种含铝渗碳体的不稳定性,在随后的加热中会迅速由喷射态的晶界网络形态或珠光体片层状转化为分散而细小的颗粒,从而使该材料具有很好的高温塑性和热加工性能.加铝的喷射成形超高碳钢可把碳的质量分数提高到1.8%,经一道次70%热轧后形成致密、无碳化物网络、均匀细化的组织,使屈服强度和抗拉强度分别提高到1 088 MPa和1 419MPa,并仍有一定的塑性.     

喷射成形超高碳钢的超塑性及热加工后的综合性能

采用喷射成形工艺制取超高碳钢，并对其超塑性及热加工后的综合性能进行了研究。研究结果表明，喷射成形超高碳钢不仅具有优良的显微组织，而且还有独特的超塑性，在热加工后其综合性能得到明显提高。     

超高碳钢热加工时的瞬时石墨化

喷射成形超高碳钢在热加工过程中有可能在极短的时间内发生石墨化.这种石墨化是在添加过多的非碳化物形成元素而使碳的活度超过1的热力学条件下,在Acm以下一段温度内、在足够大的变形量下发生的.这种与热变形直接相关的瞬时石墨化之所以能够发生,是因为预存孔洞提供了有利形核点;大变形促使渗碳体迅速溶解;大变形引入的大量位错提供了碳原子聚集的快速通道.     

Nb对液态激冷Fe_(70)Cr_(18)Mo_2B_9Si_1合金组织及性能的影响

本文对比了液态激冷Fe_(70)Cr_(18)Mo_2B_9_Si_1合金及Fe_(68.5)Cr_(18)Mo_2B_9Si_1Nb_(1.5)合金在不同温度保温后组织及显微硬度的变化情况,分析了Nb对基体晶粒尺寸以及硼化物相M_2B,M_3B_2的化学成分、点阵常数、形核及长大的影响,发现Nb能促进M_3B_2的形核,并降低了M_2B和M_3B_2的长大速率     

喷射成形1.8C-1.6Al超高碳钢等温锻造组织性能研究

常规铸造超高碳钢晶粒粗大，晶界处有粗大的碳化物网络，所以脆性很高，机加工性能极差。喷射成形超高碳钢晶粒则大为细化，粗大的晶界碳化物得到消除，碳化物网络变得相当细密。但是可能由于工艺本身的特点，组织中会出现一些微细孔。该材料经等温锻造处理以后，能消除喷射成形工艺引入的微细孔，提高致密度，同时细化组织，提高材料的综合力学性能。     

Ni—Al金属间化合物为基的微晶合金的制备与性能

通过快速凝固和后继热处理制备出以Ni-Al金属间化合物为基（以Ni3Al相为主，含少量NiAl相），用M3B2型颗粒增强和稳定的，具有均匀亚微米尺度的微晶合金。该微晶组织具有很高的稳定性，经过1000℃退火未发生粗化，微晶合金保持了主要基体相Ni3Al相高温强度的特性，至少到650℃高温仍保持和室温相同的HV≈580高硬主，淬火态下Ni3Al相有序程度较低，有利于韧性；退火中随着长程有序的恢复而韧性下降，亚微米尺寸的NiAl相的存在不会对韧性造成特别的危害。     

IC-218合金液态轧制薄带中锆的分布

鉴于Ｚｒ含量对Ｎｉ３Ａｌ基合金高温性能的重要影响，对ＩＣ－２１８合金液态轧制薄带中Ｚｒ的分布进行了研究。结果表明，Ｚｒ在γ＇和γ两相中明显偏取于γ＇，在江带内部存在直径不到０．５μｍ的Ｎｉ７Ｚｒ２和ＺｒＣ颗粒，而在近表层区域存在直径可达１０～３０μｍ的ＺｒＡｌ３颗粒，薄带表面出现Ｚｒ富集，其浓度可达薄带内部的３．８倍。此外，结合液态轧制工艺的快冷条件对锆化合物颗粒及钎表面富集的可能机制进行了讨论。     

喷射成形超高碳钢超塑性变形后的微观组织

研究了喷射成形超高碳钢的超塑性及其变形前后的显微组织.变形前,喷射态超高碳钢的组织为典型珠光体组织,而变形后,珠光体中的条状碳化物逐渐发生碎化和球化,并弥散分布于晶界处,此外,在铁素体基体中以及碳化物颗粒周围出现了高密度位错亚结构,而基体铁素体晶粒也有所伸长.喷射成形超高碳钢超塑性微观机制是以晶界滑动为主,晶内变形以及位错蠕变起了协调作用.