脉冲激光辐照ZrO2涂层的18-8不锈钢快凝组织与精细结构

利用脉冲激光辐照研究超高温度梯度下表层预置ＺｒＯ２纳米颗粒涂层的 １８－８奥氏体不锈钢的快凝组织形态、微结构特征及力学性质，结果表明，在表层约１５μｍ范围内形成Ｚｒ的合金化微区， Ｚｒ最大含量（原子分数）为４３．３％，但Ｚｒ成分分布存在不连续特征；预置纳米 ＺｒＯ２陶瓷涂层明显提高了激光作用深度．超高温度梯度和高冷却速率显著细化了快凝亚组织并得到超细枝晶及胞晶，并观察到位错胞及栅栏李晶两类亚晶，而激光熔区的外延生长机制未使晶粒细化．激光辐照后，合金化区硬度增加而弹性模量降低，其余部分硬度增加而弹性模量无变化．     

激光熔覆TiCp/Ni合金涂层中界面结构及界面硬度与弹性模量分布

利用激光熔覆地了两类ＴｉＣｐ／Ｎｉ合金涂层,与自生ＴｉＣｐ涂层不同,在添加ＴｉＣｐ涂层中,ＴｉＣｐ与基体界面处理观察到ＴｉＣ外延生长及ＣｒＢ,相利用纳米硬度仪研究了涂层中ＴｉＣｐ与基体的界面硬度Ｈ及弹性模量Ｅ的分布。添加ＴｉＣｐ与基体相界面加载的曲线存在位移突进（ｐｏｐ－ｉｎ）现象;原位ＴｉＣｐ界面附近加载曲线不存在ｐｏｐ－ｉｎ现象。原位ＴｉＣｐ相界面附近Ｈ及Ｅ较高并呈现连续梯度分布特征。表明原位     

β’Cu-Zn合金中温片状相α_1位移相变的热力学分析

对β’Cu－Zn合金的中温片状相（α1）在母相溶质原子贫化区的同成分位移相变机制进行了热力学分析结果表明相变驱动力随贫化区溶质成分的减小而增加，贫化至确定成分时驱动力可在整个相变温区为负值，因此，α1在贫化区的位移相变具有热力学可能性     

闭孔泡沫铝客车排气消声器

本文以前期研究的闭孔泡沫铝板组合吸声系数的研究为依据,结合公共交通用客车不同转速噪声1/3倍频程频谱分析结果,设计了两种客车用闭孔泡沫铝排气消声器,安装后,将其吸声效果与普通排气消声器进行对比测试。结果表明,两种闭孔泡沫铝消声器的插入损失值可达18～22dB,普通扩张式消声器仅为10～12dB,且闭孔泡沫铝消声器在整个频段内的吸声效果均好于普通扩张式消声器;两种闭孔泡沫铝消声器在高、低转速下各有优势。     

激光熔覆层陶瓷颗粒界面力学行为的数值分析

研究了激光涂覆时因陶瓷颗粒与金属之间物理性能差异而在其界面处形成的残余应力特征。在一定假设条件下,通过有限元计算和界面应力场分析,得出熔覆层由陶瓷颗粒的数量及其形状对陶瓷／金属界面应力状态的影响。     

激光熔覆大厚度Fe57Co8Ni8Zr10Si4B13非晶表层及其微结构研究

利用激光熔覆制备出１．２ｍｍ厚的Ｆｅ５７Ｃｏ８Ｎｉ８Ｚｒ１０Ｓｉ４Ｂ１３大厚度非晶表层。用ＸＲＤ,ＥＤＳ,ＴＥＭ,ＤＳＣ及硬度仪对获得的非晶表层进行了多种分析,研究了非晶合金表层的微结构与非晶形成能力,初步探讨了大厚度非晶表层的形成机制。     

脉冲激光离散熔凝加工的熔池几何形态研究

研究了Ｎｄ∶ＹＡＧ脉冲激光离散加工时功率密度和作用时间对熔池几何形态的影响。５ＣｒＭｎＭｏ钢的实验结果表明：在一定加工条件下,熔池存在热传导型和深熔型两种形态。激光作用时间小于４ｍｓ时,随着激光功率密度的增加,熔池深宽比显著增加;作用时间超过４ｍｓ后,功率密度对深宽比的影响减弱。基于线性热传导模型的计算结果表明：熔凝起始阶段固态加热过程可忽略;熔池几何尺寸在激光脉冲结束后某个时刻达到最大值;当平均功率密度大于５×１０５Ｗ／ｃｍ２,同时激光作用时间大于２ｍｓ时,热传导型激光熔池向深熔型激光熔池转变     

钢中贝氏体形核初期微观形貌及精细结构的TEM观察

利用ＴＥＭ研究了８Ｍｎ８ＳｉＭｏ钢贝氏体晶核初期篚过程中的微观组织及精细结构。实验观察到初期贝氏体具有应力变促发亚单元形核特征，相变单元的三维形貌呈薄片状；贝氏体／奥氏体相界面可形成缺陷面，为母相奥氏体塑性协调变形亚结构。实验结果表明贝氏体的初期形成具有切变特征。     

ECAP制备纯Cu的热处理工艺与力学性能

Cu经过等径角挤压(ECAP)变形后,屈服强度达到了约400 MPa,然而加工硬化能力不足导致其在小应变阶段就开始颈缩(≤2%)。研究发现,可以通过部分再结晶退火调控变形Cu的室温准静态拉伸性能。在275℃退火10 min后,其准静态拉伸强度和塑性得到了良好的匹配:在保持屈服强度为330 MPa的前提下,均匀伸长率达5%。     

铁基合金激光熔覆涂层的高温回火组织及其磨损性能

研究了铁基合金激光熔覆涂层的高温回火组织.结果表明,高温回火(690 ℃×1 h)时在M7C3与γ-奥氏体的相界面原位形成M6C 及M23C6,非平衡相γ中析出M23C6、M2C及MC碳化物.该涂层具有二次硬化特征及较高的磨损性能.