钛合金热压缩变形行为研究概况

介绍了钛合金的热变形行为的研究概况,对钛合金的热变形行为进行了总结.     

新型γ-TiAl合金的γ/α2层片形成机理

讨论了经过不同冷却速率、加热温度和保温时间对新型TiAl合金的γ/α2层片组织的影响。结果表明:热处理时间增加,层片晶团的晶粒有长大趋势,片层组织中出现层错,位错等缺陷;在不同冷却方式中,油冷组织中出现了块状γ,炉冷组织具有密集的层片。热处理温度在Tα相变点以上20℃内,片层晶团的晶粒最小,这是由合金中的弱β稳定元素Ta造成的。     

钛基复合材料用TiC颗粒

用自蔓延高温合成(SHS)技术由Ti粉,C粉,Al粉制备了TiC颗粒,对其尺寸、均匀性、表面形貌等基本特性进行了测试.结果表明,TiC颗粒尺寸均匀,形状为圆形或等轴多边形,无尖棱角,粒间无粘连,分布均匀.     

热处理工艺对BT22钛合金组织和性能的影响

研究了两级退火工艺参数对BT22钛合金显微组织和室温拉伸性能的影响。研究发现：热处理后的显微组织为α β的两相组织，晶粒形状较为规则，晶界上有连续和不连续的α相，晶内分布着点状、球状和短杆状的α相；BT22钛合金强度在830℃(T1)出现极大值，随着等温淬火温度(T2)的升高及时效温度(T3）的降低而增高，塑性的变化规律与强度相反；等温淬火的冷却方式(v2)对合金的性能影响不大，BT22合金具有低速冷却的淬火性能，淬透性能极好。     

钛合金激光冲击强化技术的研究与应用

激光冲击强化是一种新型表面强化技术,能够在材料表层产生残余压应力,提高结构件的疲劳强度、表面硬度,延长其疲劳寿命,在钛合金结构件中应用前景广阔。介绍了激光冲击强化的基本原理和特点,并结合国外研究现状,着重分析了我国钛合金激光冲击强化技术在工艺基础研究以及提高疲劳强度、改善焊缝应力状态、表面纳米化、强化孔结构、修复及再制造受损件等方面的研究现状,并指出了该技术在钛合金工程化应用方面需解决的关键问题。     

α相对高强韧Ti-55531合金强化及断裂机制的影响

采用SEM、OM及XRD等分析方法,结合不同的热处理工艺,系统分析了α相的形态、含量及尺寸等特征参数对高强韧Ti-55531合金强化及断裂机制的影响。结果表明:双态组织,随等轴α_p含量降低,尺寸减小,次生片层α_s含量增多,长度变长,宽度更窄;导致合金的强度提高,塑性降低。片层组织,随次生α_s片层的粗化,合金强度和塑性都下降。全β晶粒组织,强度较低,塑性很好。双态和片层组织Ti-55531合金的断裂方式均为穿晶解理、微孔聚集型和沿晶开裂的混合断裂机制;随α_p含量降低和尺寸减小,α_s含量和尺寸增加,微孔聚集断裂数量降低,穿晶解理和沿晶开裂特征数量增加。     

β钛合金环形管热推扩质量分析与控制

为了研究β钛合金环形管热推的各种质量问题,进行了β钛合金环形管的热推制实验,并采用网格法和有限元法对成形过程进行了分析,研究了实验中诸多质量问题(如起皱、开裂、壁厚不均等)产生的原因,并提出了相应的控制措施。结果表明,羊角芯模、扩径比、温度场、速度等都是影响环形管质量的重要因素,各影响因素相互作用,需协调控制。协调控制原则:羊角芯模、扩径比为设定因素,温度场为关键因素,推制速度为协调因素。     

国外航空发动机用钛合金的发展现状

论述了俄罗斯、欧美耐热钛合金发展的历程以及在航空发动机上的应用情况。随着航空工业的发展，要求钛合金具有耐更高温度下的疲劳、蠕变、热稳定性以及抗氧化性能，以适应先进发动机的设计要求，因此近半个多世纪以来人们从未停止过对先进材料的研发，已使钛合金的使用温度从350℃提高到目前的600℃，满足了先进发动机对材料的需求。从发动机材料的发展历程分析认为，开发耐热性能良好的TiAl基金属间化合物将是满足未来先进发动机用材的方向之一。     

不同应变速率下CT20钛合金孪生变形行为

在300 K及20 K、不同应变速率下对CT20钛合金板材进行单向拉伸,利用扫描电镜、透射电镜等观察拉伸应变组织及断口形貌,揭示了应变速率对CT20钛合金孪生变形行为的影响规律。结果表明:在300 K下,应变速率的提高使CT20钛合金板材的强度提高,延伸率降低;20 K下,应变速率的提高使CT20钛合金板材的强度和延伸率均下降。在300 K、应变速率高于6.67×10-1s-1和20 K、应变速率低于6.67×10-3s-1的条件下,CT20钛合金板材的变形均为滑移和孪生共同作用。20 K下,CT20钛合金拉伸应变速率超过6.67×10-3s-1时,孪生变形受到抑制,材料的延伸率迅速降低。