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11.
升温速率对半固态2024铝合金部分重熔组织的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
对低过热度浇注的半同态2024铝合金坯料分别以0.12,0.26和0.52℃/s的平均升温速率加热至625℃并保温;利用光学显微镜和金相图像分析系统研究了升温速率对坯料部分重熔组织的影响.结果表明,升温速率越快,坯料重熔越快,重熔后晶粒越细小和圆整.提高升温速率,有利于抑制晶间共晶相的溶解扩散和提高坯料的熔化过热温度,加快晶问液相形成,对晶粒合并长大具有一定的抑制作用,并加速晶粒球化.  相似文献   
12.
以钛粉、硅粉和石墨粉为原料,通过无压烧结法制备了Ti3SiC2-SiC块体复合材料。利用X射线衍射仪对制得的样品进行相分析,并运用扫描电镜分析材料的微观结构,用差热分析仪测定反应温度。结果表明,Ti∶Si∶C=0.42∶0.23∶0.35时,可制得纯度较高的Ti3SiC2-SiC复合材料块体,只含有极少量的TiSi2杂质。Ti3SiC2晶粒无特定的生长方向,平均长度在10μm以下,厚度小于5μm。略高的Si含量有利于获得纯度较高的Ti3SiC2-SiC复合材料。  相似文献   
13.
加入0.3%~0.6%的混合稀土能使AZ31镁合金铸态组织得到细化,经热挤压后其力学性能更有所提高。挤压态在25℃时,抗拉强度为285~300MPa,伸长率为16%~21%。但稀土加入量>0.6%,其抗拉强度、伸长率有所下降。  相似文献   
14.
试验材料主要采集于车床上加工切削AZ80镁合金时所产生的切屑,主要化学成分见表1。要求切屑干净,最好是不带油污或其他切屑等有害杂质。  相似文献   
15.
对低过热度浇注的半固态2024铝合金坯料分别以0.12, 0.26和0.52 ℃/s的平均升温 速率加热至625 ℃并保温; 利用光学显微镜和金相图像分析系统研究了升温速率对坯料部 分重熔组织的影响. 结果表明, 升温速率越快, 坯料重熔越快, 重熔后晶粒越细小和圆整. 提高升温速率, 有利于抑制晶间共晶相的溶解扩散和提高坯料的熔化过热温度, 加快晶间液 相形成, 对晶粒合并长大具有一定的抑制作用, 并加速晶粒球化.  相似文献   
16.
AZ80镁合金切屑回用的探讨   总被引:1,自引:1,他引:1  
试验探讨了利用热压.热挤压变形工艺,对AZ80镁合金切屑挤压成棒料再回用,制定了棒料的成型工艺。在压制坯料时,切屑温度为330℃,模具温度为350℃,压力为200MPa。挤压时,坯料温度及模具温度与压制坯料一致。挤压比为25:1,挤压速度为20mm/s。回用棒料经过(200oc+8h)热处理后,σb为310MPa、σs为230MPa、δ为7%。探讨了AZ80镁合金切屑在热挤压变形成形后的微观组织和力学性能。  相似文献   
17.
对AZ91镁合金铸锭进行(410±5)。C×10h的固溶处理后,在330。C以挤压比为25:1进行了挤压,研究了其组织和性能。结果表明,挤压AZ91镁合金具有较细的晶粒组织,第二相Mg17,A112被破碎,其分布变得弥散,个别呈流线分布;挤压AZ91镁合金比铸造AZ91镁合金的力学性能有较大提高,其屈服强度为210MPa,抗拉强度为355MPa,伸长率为18%。第二相Mg17,Al12对镁合金的性能具有重要影响。  相似文献   
18.
分别在固液两相区580 ℃和600 ℃、620 ℃对晶粒细化AZ91D镁合金坯料进行等温部分重熔,利用光学显微镜,研究了加热温度对坯料部分重熔组织的影响.结果表明,加热温度越高,坯料重熔速度越快,重熔后晶粒越细小.组织演变机理分析表明,提高加热温度,加快液相形成速度对晶粒合并长大具有一定的抑制作用,有利于细化部分重熔晶粒组织.  相似文献   
19.
温压粉末质量是温压工艺成败的关键,应据成品件的用途和成本要求选择不同的制粉方法。针对高密度高性能温压零件要求,研究和分析不同制粉方法对Fe-2Cu-2Ni-1Mo-1C(质量分数,%)温压粉末形貌及流动性和松装密度的影响之后,发现:用不同方法制备的粉末在形貌上有很大差异,在室温与130℃均有良好的松装密度与流动性,且多次循环加热对其流动性和松装密度都没有不良影响,而部分扩散预合金粉末的综合特性最佳。  相似文献   
20.
Mechanical properties and tribological behavior of a novel cast heat-resisting copper based alloy are investigated. The corresponding properties of a commercial aluminum bronze C95500 (ASTM B30) are compared with the alloy. The results show that the alloy possesses better mechanical properties and tribological behaviors than that of C95500 at elevated temperature. The tensile strength, elongation and hardness at 500℃ are 470MPa, 2.5% and HB220, respectively. The wear rate of the developed alloy at ambient and elevated temperature is about one-sixth and one-fortieth of that of C95500, respectively. The alloy is very suitable for ma-nufacturing heat-resisting and wear-resisting parts. Major strengthening mechanisms for the alloy are solution strengthening and the second phase strengthening.  相似文献   
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