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51.
采用浸渍法制备MoP/TiO2催化剂前驱体,然后通过氢等离子体法还原制备焙烧和免焙烧的催化剂(分别记为MoP/TiO2-C和MoP/TiO2-NC),并采用XRD技术和N2物理吸附对催化剂进行表征。以质量分数为1.0%的喹啉十氢萘溶液考察了催化剂的加氢脱氮(HDN)反应活性。结果表明:与焙烧的MoP/TiO2-C催化剂比较,免焙烧的MoP/TiO2-NC催化剂比表面积、孔容略大且颗粒尺寸较小;在MoP/TiO2-NC催化剂上,喹啉的转化率高于MoP/TiO2-C,即其具有较高的HDN反应活性,且二者的喹啉转化率均随温度的升高而增加;喹啉在两种催化剂上主要以DHQ(十氢喹啉)路径脱氮。 相似文献
52.
随着机械工程行业的飞速发展,传统制造工艺已满足不了现代制造技术的需要,如今自动化技术在不断融入制造业并发挥自身优势,以提高设计效率和准确性.但是,在机械工程技术发展中出现的问题也很明了.加工技术是机械工程中的关键环节.文章将对影响设备加工处理的效率、准确性等因素和设备应用技术进行详细讨论,以提高对机械制造工艺设计过程和... 相似文献
53.
54.
提出了一种新型石墨烯THz天线,该天线由金属波导和周围多个石墨烯单元构成,相比于传统的金属天线,具有馈电简单、低剖面的特点。由于石墨烯在THz频率具有负的电导率虚部,因此会激发其局域表面等离激元共振。电磁波通过波导口向外辐射过程中,波导和天线单元之间强烈耦合,形成集体的电磁波振荡,由此天线单元之间保持了良好的相位一致性,最终使得远场的增益比单波导口增益增加了6.5dB,波束宽度则减小至21.2°,有效提高了天线的性能。通过改变石墨烯的偏置电压或者掺杂浓度还可以改变其工作频率,形成可调谐的石墨烯THz天线,未来可以应用于THz通信等方面。 相似文献
55.
四川盆地中部侏罗系大安寨段致密油富集高产控制因素 总被引:12,自引:0,他引:12
基于岩心观察、铸体薄片鉴定、储集层荧光、油气地化特征以及测试资料分析,研究四川盆地中部侏罗系自流井组大安寨段致密油富集高产控制因素。川中侏罗系大安寨段介壳灰岩、泥质介壳灰岩以及致密灰岩均含油;不仅介壳灰岩中溶蚀孔和裂缝含油,而且致密灰岩基质孔(微裂隙和晶间孔)也均含油,呈现大面积普遍含油特征,其是油气井低产周期长的主要原因。在大面积普遍含油基础上,来自上三叠统须家河组的天然气为川中低幅度无水大安寨段致密灰岩储集层中石油运聚提供了动力,驱动致密灰岩基质孔中分散原油的运移聚集,使得高气油比井分布较多的川中西部构造石油富集程度较高,而川中东部受华蓥山大断裂的影响,断裂普遍断穿大安寨段,导致储集层中的天然气沿断裂运移到大安寨段以上地层富集或者散失,储集层缺乏天然气驱动,导致其油气富集程度不如西部。 相似文献
56.
2012年11月29日,中国海员建设工会、中国住房和城乡建设部人事司、中国城市燃气协会、全国燃气行业工会联委会、中国石油管道学院,在位于廊坊市的中国石油管道学院,召开了全国燃气行业2013年职业技能大赛筹备会,中国海员建设工会主席丁小岗出席会议 相似文献
57.
基于煤直接液化催化剂的发展现状,提出以蒙脱石作为催化剂载体,选择对煤液化有良好加氢活性的Fe与Cr、Co、Ni等作为活性组分,通过"柱撑"工艺制备适用于煤炭直接液化的新型柱撑蒙脱石催化剂。分析了柱撑蒙脱石催化剂在煤直接液化工艺中的优势,考察了国内外柱撑蒙脱石制备工艺的研究进展,指出了影响柱撑蒙脱石催化活性、热稳定性的关键因素及进一步研究方向。将活性金属组分"柱撑"到蒙脱石层间所得的柱撑蒙脱石催化剂具有优异的催化加氢性能,但是需要在柱撑工艺、催化剂热稳定性、孔径分布调控等方面进一步深入探究。 相似文献
58.
59.
目的 提高PET材料的表面亲水性.方法 氯化亚锡与PET共混成膜后,采用共混接枝法,在共混膜表面接枝氨基化改性的纳米二氧化硅,制备出强亲水的PET材料.采用静态接触角、傅里叶变换红外光谱仪、原子力显微镜测试手段对PET材料表面进行表征.结果 氨基化改性的纳米二氧化硅能够成功接枝在氯化亚锡与PET共混材料表面.当氯化亚锡质量分数为0.3%时,共混膜接触角由98°下降到74.5°.共混膜接枝氨基化改性的纳米二氧化硅溶液20 h时,PET材料表面接触角由74.5°下降到7.8°,亲水性得到了极大提高.接枝膜浸泡于蒸馏水10 d后,PET材料表面接触角由7.8°上升至34.9°.结论 氯化亚锡与PET材料共混,接枝氨基化改性的纳米二氧化硅后极大地提高了PET材料表面的亲水性. 相似文献
60.
为减小位于岩基上的高填方盖板涵顶竖向土压力,采用在涵顶净跨内铺设聚苯乙烯泡沫(EPS)板的方式进行减荷,并进行现场涵顶竖向土压力测试。同时,将涵顶受力比拟为倒置的条形基础受力模型,应用叠加原理,推导出净跨内减荷时涵顶净跨内和涵台顶的竖向土压力计算式。研究结果表明:与土柱压力相比,涵顶净跨内竖向土压力明显减小,而涵台顶竖向土压力明显增大,最终竖向土压力系数分别为0. 46和1. 44;当填方达到设计标高时,算式计算竖向土压力值为144. 16k Pa,填方最高段实测平均值分别为141. 94,143. 45,151. 53 kPa,与算式计算值的相对误差分别为:-1. 5%、-0. 5%、5. 1%;涵台顶计算所得竖向土压力变化规律亦与实测结果规律一致。 相似文献