γ-TiAl基双相合金片层组织不连续粗化的驱动力与动力学

应用金相显微镜、扫描电镜测定了Ｔｉ４５ａｔ％Ａｌ合金的初生片层组织发生不连续粗化时的转变速度及片间距。利用亚正规溶体模型计算了不连续粗化时的自由能变化。结果表明,不连续粗化的转变驱动力主要来自化学自由能项;不连续沉淀模型对描述初生片层的不连续粗化仍是有效的,但此时粗化片层前沿界面的互扩散系数将大为降低,接近体扩散系数。     

球磨机的研究进展及实用技术综述

主要介绍了如今陶瓷工业中球磨机的技术进展情况。     

柴油机施载后转速剧降的原因

柴油机在各种不同工况下工作时,其转速应该是相对稳定的,因为有调速器进行转速的自动调节。当柴油机空载运转正常,施加载荷后转速突然下降,则说明机器出了故障,而且是一种严重故障。必须认真分析,查明原因,彻底排除。     

AZ91D镁合金化学镀Ni-P及Ni-W-P镀层的结构与耐蚀性

在AZ91D镁合金上直接化学镀Ni-P和Ni-W-P镀层,并利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪及电化学工作站研究后续热处理对化学镀层组织形貌、相组成及其耐蚀性的影响。结果表明,制备的Ni-P镀层为非晶态,而Ni-W-P镀层为纳米晶结构,两者在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性相当。热处理可以明显提高Ni-W-P镀层的耐蚀能力,但却稍微弱化Ni-P镀层的耐蚀能力,热处理后的Ni-W-P层自腐蚀电位相对于未处理的化学镀Ni-W-P或Ni-P层提高了约150 mV。     

离子液体[BMIM][BF_4]中CdS纳米棒的合成与表征

以室温离子液体1-甲基-3-丁基咪唑四氟硼酸盐为介质制备了CdS纳米棒,采用X射线衍射和透射电镜对样品进行了结构表征。结果表明所制备CdS纳米棒具有六方相结构,直径为30nm左右,长度为300nm左右。离子液体和长链烷胺的双重作用促使了CdS一维棒状结构的形成。离子液体同时起到了修饰剂和导向剂的作用。     

Nd13Fe80.1-xTixB6.5Zr0.1Cu0.3永磁合金磁性能研究

HDDR(氢化-歧化-脱氢-再结合)工艺是制备各向异性Nd2Fe14B基磁粉的有效方法.主要研究了改进的d-HDDR工艺及添加合金元素Ti对Nd13Fe80.1-xTixB6.5Zr0.1Cu0.3(x=0、1.0、2.0)合金磁性能的影响规律.结果表明,d-HDDR工艺中吸氢氢压和歧化时间是促使材料产生磁各向异性的#合金经d-HDDR工艺处理,其最佳磁性能为:Br=1.39T;iHc=1006kA/m;(BH)max=169.66kJ/m3;DOA=0.797.关键;合金元素Ti使NdFeB合金矫顽力显著提高,其作用主要体现在两方面:一方面是在晶界间形成低熔物,抑制晶粒长大、细化晶粒,改善富Nd相的组织结构,使富Nd相沿边界更加均匀地分布;另外,Ti元素使Nd2Fe14B晶界平直而清晰,主相晶粒表面各向异性提高,反磁化畴难以形核,从而使矫顽力提高,其最佳添加量为1.0%(原子分数).成分为Nd13Fe79.1Ti1.0B6.5Zr0.1Cu0.3 的2#合金经d-HDDR工艺处理,其最佳磁性能为:"Br=1.39T;iHc=1006kA/m;(BH)max=169.66kJ/m3;DOA=0.797.     

Y对无取向6.5%Si钢凝固组织、中温压缩变形和软化机制的影响

利用EPMA、EBSD、XRD、TEM和热压缩测试，研究了Y元素对无取向6.5%Si钢铸态组织、有序相、中温变形和软化机制的影响。结果表明，当Y含量为0.017%和0.15%时，钢液中形成高熔点Y₂O₃+Y₂O₂S/Y₂O₂S-YP复合稀土化合物，促进异质形核。凝固末期，枝晶间形成Y₂Fe₁₄Si₃化合物，凝固组织得到明显细化。铸锭的基体有序度与Y含量呈反比关系。500℃压缩实验结果表明，不同Y含量铸锭的塑性变形均由位错滑移机制主导。含Y试样峰值应力对应的临界应变降低，加工软化提前，加工硬化率下降，动态软化作用增强。热压缩试样的位错密度正比于Y含量，低基体有序度和高形变诱导无序作用是含Y试样动态软化作用增强的主要原因。