一起进风侧内因火灾事故的特点分析

本交通过一起内因火灾事故的处理与分析，介绍了进风侧内因火灾的特点。进见侧内因火灾出现火灾征兆的地点常常远离发火地点，火源位置更具有隐蔽性，内因火灾易转变为外因火灾。文中还分析了破碎带下建通风设施易引起煤炭自然的原因。     

住户用电负荷计算浅析

住户是住它区内最基本的用电单元,它的用电负荷究竟是多少,一直是建筑电气领域内不断探讨的问题。住户用电负荷的计算,对住它楼,特别是住它区内电源的配置、线路分布以及各种电气设备的选择,都有很大意义。如果计算比较准确,规划和设计就能建立在比较可靠的基础上;若计算过大,势必造成资金和电能的浪费;过小,又会因设备承受不     

50t转炉长寿复吹工艺技术应用及效果

本文简要介绍了昆钢在6#转炉应用长寿复吹技术的一些情况，主要内容包括复吹方案设计和操作控制方面的认识。也简要介绍了在复吹实施进程中屡次测试的一些情况。通过实践、分析．基本掌握了在昆钢现有条件下不同钢种应用复吹技术的效果，应用复吹后相关物料消耗的变化情况，测算了经济效益，指出了昆钢复吹应用方面还存在的不足之处以及改进方向。     

引进型300MW汽轮机的EH系统

引进型３００ＭＷ汽轮机的ＥＨ系统顾德明１ＥＨ系统在汽轮机控制中的作用控制系统总的功能是对汽轮机的进汽间进行控制，以调节通过汽轮机的蒸汽流量。控制系统分成两部分：ＥＨ系统和控制器部分。ＥＨ系统的功能是提供高压抗燃油并由它来驱动伺服执行机构。执行机构响应...     

具有通信功能的二维遥测坐标仪

介绍一种采用8031单片机控制、具有通信功能的WLH×60/Y40型二维遥测坐标仪的基本原理、软硬件设计和主要技术指标。     

潮白河生态补水对通州区水环境的影响分析

分析了潮白河生态补水对通州区河段的地表水质和地下水位的影响,通过对地表水质、地下水位监测数据分析,结果表明:补水初期,上游补水使白庙橡胶坝上段由劣V类提升至V类,水质明显改善,但由于白庙橡胶坝上游存水以及运潮减河蓄水同时下泄至潮白河下段,下游化学需氧量、总磷、氨氮浓度总体均升高;补水后期,由于上游补水量不足,白庙橡胶坝上游水质变差至劣V类,但受运潮减河泄流水量影响,下游氨氮、总磷浓度均有所下降;沿线地下水受生态补水影响不明显,浅层地下水平均埋深维持在15m左右轻微波动,而深层地下水平均埋深累计增加2.38 m,仅前疃村和杜店单点地下水埋深有所减少.分析结果为探索潮白河生态补水对改善地表水质、回补地下水等目标提供参考.     

电炉电极升降液压缸结构改进

炼钢车间有一台5t和两台30t电炉,每台电炉有三个电极升降液压缸。使用20多年来,在结构和性能上已显得越来越不尽人意,工作效率不高,可靠性差。为了适应炼钢过程所要求的绝对可靠性、高自动化程度,结合液压站的大修和改造,把原来的20号机械油改为MDT乳化液介质,原来的分式液压滑阀改为集成块液压控制阀,对液压终端的执行机构即液压缸也进行了结构改造设计,使之能与相应的液压介质相适应,并改变了不合理的结构与受力状况。     

半空间扭转刚架内力的分析

简要回顾了国内扭转刚架内力计算方法的进展,对存在的问题作了说明。以摩擦压力机机架为例子,导出了求解半空间扭转刚架内力的另一表达式。同,外侧的剪应力大,二者方向相反并平行,其剪应力合力的作用点在横梁轴线延长线上的C点。设特征量r~*=(?)C,合力X_1用虚线力矢表示,由力的平移规则,在立柱端作用有力X_1和力偶距M_n。考虑到横梁对立柱弯曲的约束作用,在垂直立柱端截面平面内还应有集中力偶X_2。图示内力素间的关系为: 式(4)中特征量r~*等式右边的第二项是由剪力引起的。由力的平衡条件及式(4)得: x_1=M_k/(2(1_2/2+r~*)) (5) 式(4)、(5)的详细导出,可参看文献[3]。至此,立柱任意截面上的内力都已能求得。为了与文献(1,2)的结论相比较,将文献[3]中的力学计算模型统一到图1的计算模型上去。这时K值趋于无穷大,则η也趋于无穷大,X_2值趋于零(实际上K值并不为无穷大,X_2也不为零)。则式(5)变为: 文献[3]比文献[1,2]得出立柱上的扭矩M_n要大[3],故前者比较接近实测值。其原因很显然,式(1)的正则方程是一线性叠加方程,把各变形量看成是独立的。而实际半空间扭转刚架对立柱是一约束扭转,各变形量间并非是线性的关系,而文献[3]把立柱的弯曲变形与扭转变形看成是相互依存关系,较好地表达出约束扭转的特点,自然计算值就较好地逼近实测值。二、扭转刚架内力的进一步分析由式(6)得出立柱端部相应的受力情况如图3所示。从刚架整体看,立柱B截面并不绕自身轴线转动,而是绕刚架对称轴旋转。故在X_1力作用下,AB梁受弯曲变形的同时,还要引起附加扭矩M_n′、弯曲扭转双力矩B及弯曲扭转力矩M_w,各量的表达式为: 同理在M_n作用下,也要引起弯曲扭转双力矩B′及弯曲扭转力矩M_w′,其表达式为: 式(7)吸式(8)中,M_n′、M_w′的符号规定从座标原点沿x方向看,逆时针转向为正;而扭转双力矩B的符号规定从极点O看到的双力偶反时针转向为正。参数α为弹性弯曲扭转特性: α=GI_(n1)/(EJ_w)~(1/2) 式中J_w为扇形截面惯性矩,将立柱截面看成如图4a的相当工字形截面,而翼缘的厚度等于立柱两侧壁的厚,则求得: J_w=integral from s ω~2dA=integral sω~2tds 由图4b得: J_w=4×1/2×l_2h/4×h/2×2/3×l_2h/4 =(h~3l_2~2t)/24 (10) 由M_w导起的剪切应力很小,这里略去。由纯扭转引起的剪切应力近似采用等厚薄壁公式,则: τ_(n_(max))=M_n+M_n′/2Ωδ (11) 正应力为: σ=Mz/I_(?)+Bω/J_w+B′ω/J_w (12) 至于横梁的内力,只要把立柱端截面上的内力改变符号作用在横梁两端即可求得。从上述讨论可知,对半空间扭转闭式刚架进行简易计算时,必须注意约束扭转问题,否则计算值与实测值差距很大。