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51.
以某600 MW燃煤机组为研究对象,为了适应机组深度灵活性调峰,开展汽泵再循环系统的灵活性改造研究。在深度调峰运行下的汽泵再循环阀内漏严重,影响给水系统运行安全以及造成汽泵能耗损失;分析再循环阀严重内漏的原因,从技术安全性、可靠性和经济性等方面分析比较改装气动隔离阀、优化控制逻辑、加装汽泵再循环小旁路等改造技术措施。针对电厂运行背景和阀门运行特性确定加装汽泵再循环小旁路是最佳改造方案,为同类型机组提供参考。  相似文献   
52.
为提高稠化剂的抗温性,以羟丙基瓜胶、2-吡咯烷酮和(2-氯乙基)三甲基氯化铵为原料,合成了新型改性羟丙基瓜胶稠化剂。采用TGA进行了抗温性能评价,研究了稠化剂的交联条件以及压裂液的耐温耐剪切性能、破胶性能、残渣含量和岩心伤害评价等。结果表明,羟丙基瓜胶通过引入刚性基团改性后,热降解温度提高到了220℃,在0.6%的加量下增黏效果好。压裂液体系优选配方为:0.6%改性羟丙基瓜胶+0.5%高温防膨剂BZGCY-C-FP+0.5%高温助排剂BZGCYC-ZP+0.1%温度稳定剂BZGCY-Y-WD+0.2%碳酸钠+清水+有机硼锆交联剂BH-GWJL (交联比为100:0.4),在200℃、170 s-1下剪切120 min后黏度保持在60 mPa·s以上,提高了稳定性。现场应用效果表明,该体系能够满足高温井施工要求。   相似文献   
53.
谭锐  刘九评  王枫 《有线电视技术》2013,20(7):55-58,85
本文结合实践经验,对广电运营商建设企业级数据仓库的思路、发展策略以及数据仓库实施与应用过程中的关键环节进行了探讨。  相似文献   
54.
为改善普通桥面混凝土易出现露石、剥落、开裂、断板等现象,配制了力学性能优良且自重较轻的钢纤维陶粒桥面混凝土.实际应用表明,所配制的C40钢纤维陶粒桥面混凝土各项性能优良,可满足桥面混凝土的应用要求.  相似文献   
55.
为了揭示非对称波节管在汽汽换热中的强化作用,通过数值模拟的方法研究了对称型和非对称波节管的流动换热特性及熵产分布规律。结果表明:采用非对称型结构易于使流体与壁面贴合,并增大壁面处的温度梯度,强化波节结构与流体之间的换热;高温蒸汽侧波节结构的两端和低温蒸汽侧波节结构最大凸起位置的局部熵产值最大,且对流换热效应较强。随进口流速增大,对称型和非对称型结构的壁面平均努塞尔数变化趋势基本一致,采用对称型波节结构的压降要大于非对称型波节结构,因而采用非对称型波节结构的经济性要好于对称型波节结构。  相似文献   
56.
本文介绍了淮北发电厂5号机通流部分改造后的热力性能考核试验的情况,并对试验有关细节作了分析,提出老机改造热力试验的建议。  相似文献   
57.
介绍了东方汽轮机厂在Microsoft Excel平台下,按照ASME PTC6-1996试验规程要求,独立自主地开发出97版水和水蒸汽性质汽轮机热力性能考核试验专用计算软件。该软件已能够完全满足工程计算的精度要求,对东方汽轮机厂汽轮机性能考核试验工作具有重大的促进作用。  相似文献   
58.
针对亚临界凝汽式发电机组热效率低、热经济性差的问题,考虑采用抽汽供热的方式实现原机组的热电联供。建立了基于热平衡法的热力学模型计算了非供热工况、主蒸汽减温减压供热工况、背压机供热工况和一抽供热工况的热经济性指标,并从能量品位的角度出发,定量计算不同抽汽供热工况下组元系统的(火用)效率及(火用)损失分布。结果表明:供热改造能有效提高系统的热效率,相比于主蒸汽减温减压供热方案和背压机供热方案,一抽供热方案的(火用)效率更高,且汽轮机组非满负荷运行时会造成更大的(火用)损失;对比不同抽汽供热方案,有助于结合实际情况调整机组的抽汽供热工况,提升其节能潜力。  相似文献   
59.
对某台300 MW W火焰锅炉进行超低排放改造,改造采用新型低NOx燃烧系统,采用数值模拟方法研究了不同周界风及油风风率对锅炉燃烧特性影响。数值模拟结果表明:随着周界风/油风比率的减小,拱上煤粉气流下冲深度增大,炉内火焰充满程度变好;煤粉气流着火距离变短,燃尽率提高,飞灰含碳量降低,炉膛出口NOx浓度降低。优化的技术方案实施后,第三方试验结果表明各负荷下锅炉NOx排放质量浓度均在700 mg/m3以内,飞灰可燃物含量均在4%以内,高负荷下减温水量虽高于保证值,但较改造前大幅度下降。  相似文献   
60.
采用Fluent软件对某600 MW汽轮机末级静叶栅中的水滴三维运动与沉积规律进行了数值计算,确定了水滴在静叶轴向和径向的沉积位置;实验研究了空心叶栅缝隙抽吸的去湿性能。结果表明:静叶内弧上的沉积水量占叶栅进口总水量的12.2%,背弧的沉积水量占1.6%;静叶内弧上的缝隙抽吸水量大于背弧上的抽吸水量,缝隙位置越靠近静叶出口边,抽吸水量也越大;随着缝隙宽度的增大,缝隙抽吸水量先降低后增大,在宽度为3.0 mm左右时达到较低值;缝隙抽吸水量随抽吸压差的增大而增大,随着主气流速度的增大而很快减小。  相似文献   
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