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采用扫描电镜、透射电镜、室温拉伸测试及疲劳性能测试等方法,研究T87和T9I6断续时效处理对51 mm厚2519A铝合金厚板厚向组织与性能的影响。结果表明:经T9I6断续时效处理后,2519A铝合金晶粒组织和析出相沿厚度方向分布不均匀。从表层到中间层,随着晶粒长径比的增加,粗大第二相和未固溶相体积分数也随之变大,时效析出相的体积分数随之降低;与T87态合金相比,2519A-T9I6合金晶内析出相的体积分数更大,且分布更均匀,其厚向屈服强度与抗拉强度较T87态分别提高50 MPa和90 MPa。同时,由于预时效处理后的中间层相对较软,故冷轧变形能够深入中间层,在加工硬化以及析出强化的共同作用下,T9I6合金厚向硬度整体提高,硬度不均匀性降低。在相同疲劳加载条件下,T9I6态厚向的疲劳寿命更高,疲劳极限较T87态提高了21 MPa。 相似文献
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利用自主设计的实验方法,结合疲劳裂纹扩展速率测试以及断口微观形貌观察研究了R=0.1和R=0.5两种应力比下,石墨和氧化铝沉积颗粒对7N01-T6铝合金疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明:在两种应力比条件下,裂纹扩展Ⅰ、Ⅱ阶段中,合金在石墨颗粒环境下的疲劳裂纹扩展速率均最快。当R=0.5时,在裂纹扩展Ⅰ、Ⅱ阶段,合金在氧化铝颗粒环境下的疲劳裂纹扩展速率最慢。当R=0.1时,在应力强度因子ΔK15 MPa·m~(1/2)阶段,合金在氧化铝颗粒环境下的疲劳裂纹扩展速率最慢,在ΔK=15~30 MPa·m~(1/2)阶段,合金在氧化铝颗粒环境和大气环境下的疲劳裂纹扩展速率相当。石墨颗粒环境下合金疲劳裂纹扩展速率的增加是由于石墨颗粒的润滑作用降低了疲劳卸载过程中的裂纹闭合效应。氧化铝颗粒环境下合金疲劳裂纹扩展速率的降低是由于氧化铝颗粒在断面的沉积增强了疲劳卸载过程中的裂纹闭合效应。 相似文献
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设计了一种带分流板的挤出机片材机头,以产生高剪切作用,并研究剪切对石墨烯微片剥离、取向形态以及聚丙烯/石墨烯微片纳米复合材料导电、导热和结晶性能的影响。结果表明,带分流板的机头内部最大剪切速率是无分流板机头的10倍,使得带分流板机头制备的材料中石墨烯微片剥离程度更大,且呈高取向形态,这使得聚丙烯/石墨烯微片纳米复合材料的结晶度提高,导电渗流阈值从10 %降低至8 %,当石墨烯微片含量达到12 %时,在不带分流板与带分流板的挤出机片材机头挤出下,热导率分别提高到0.90、 1.20 W/(m·K)。 相似文献
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温度对2024铝合金蠕变行为的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究不同温度下2024铝合金的蠕变行为,采用金相显微镜、扫描电镜以及透射电子显微镜观察蠕变后合金的微观组织变化。结果表明:在125~200℃蠕变温度下,当蠕变寿命接近100h时,2024铝合金的蠕变应力随着温度的升高明显下降;与125℃相比,150℃时合金的蠕变应力下降9.3%,在175℃时合金的蠕变应力下降30.3%;当蠕变温度为200℃时,该合金的蠕变应力下降幅度达到45.8%;在125~175℃下,合金在蠕变过程中的变形机制主要为位错在晶内的滑移;在200℃时,合金晶界开始发生滑移,合金变形由晶界滑移与位错在晶内的滑移协调完成;在合金蠕变断面上存在大量微孔,随着蠕变温度的升高,微孔的尺寸明显变大,当微孔尺寸超过3μm时,微孔对合金的断裂机制有显著影响;在125和150℃下,合金的蠕变断口呈现韧窝型穿晶断裂特征;在175和200℃下,合金的蠕变断口呈现沿晶断裂特征。 相似文献
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挤压铸造扭转复合成形(SQ-T)集挤压铸造(SQ)与扭转成形(T)的优势于一体,可实现铝合金工件的高效成形。为准确描述铝合金SQ-T工艺下的模具-工件界面换热行为并对成形效果进行评估,通过搭建SQ-T实验平台和构建界面换热系数(IHTC)反求模型,求解成形过程中的IHTC,并对IHTC的变化规律、工件成形效果及工件组织性能进行研究。结果表明:反算模型精度较高,96%以上反算结果的相对误差小于10%;在SQ中加入扭转变形后,工件的气孔数量减少、尺寸变小,模具-工件界面换热条件更好;SQ-T实验的IHTC前半段高于SQ实验,最大提升了60%;IHTC的增加使SQ-T实验工件的冷却速度加快,显微组织更加细小均匀,硬度提高了19.3%,动态峰值应力提升了7.6%。 相似文献