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宽淬透性带和大尺寸TiN析出物严重危害20CrMnTi齿轮钢的产品质量,其控制的关键基础是掌握连铸过程中凝固组织演变行为机理。传统高温激光共聚焦扫描显微镜(HT-CSLM)原位观察研究通常将糊状区冷却速率设定为固定值,这不能有效反映连铸凝固过程中冷却速率的变化。为此,以国内某钢厂20CrMnTi 160 mm×160 mm小方坯为研究对象,首先通过二维切片凝固传热计算,确定内弧表面下方20、40、60 mm位置处糊状区的热历程、瞬态与平均冷却速率,进而设计HT-CSLM试验升温与降温方案。然后,开展这些位置处糊状区瞬态与平均冷却速率条件下HT-CSLM试验,研究揭示不同冷却条件下20CrMnTi的凝固过程、δ晶粒生长动力学和包晶相变机制。最后,通过电子探针分析(EPMA),考察冷却条件对凝固组织尺寸的影响规律。结果表明,由于凝固潜热的补偿,内弧皮下20、40、60 mm位置处初始凝固阶段冷却速率较小,凝固中后期逐渐增大,且越深入方坯内部越显著。这些位置处的平均冷却速率分别为102.81、44.63和34.93 ℃/min。δ晶粒率先从钢液中析出,其平均生长速率随着冷却速率的提升而增大。在瞬态冷却速率条件下,随着凝固的进行,瞬时生长速率呈增大的趋势,但是在平均冷却速率条件下瞬时生长速率则略微降低。这是因为在瞬态冷却速率条件下,糊状区冷却速率由慢至快,不断补偿了凝固潜热,同时初始形核数量少,生长空间大,溶质过冷度的影响相对较弱。当熔体温度降低至包晶相变临界温度时,δ晶粒快速转变为γ晶粒,即发生块状转变,导致固相率迅速增加,且伴随有部分γ晶粒快速聚合。整体上讲,包晶相变临界温度随着冷却速率的增大而降低,但是也受溶质初始含量的影响。此后,剩余液相向γ相转变,直至完全凝固。晶粒半径随着冷却速率的提升而减小,且在平均冷却速率条件下比瞬态冷却速率条件更小,这取决于初始凝固阶段的形核数量。 相似文献
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摘 要: 通过金属摆锤冲击和显微硬度试验,采用OM、SEM、TEM等表征手段,研究了不同调质工艺对700L汽车大梁钢组织和力学性能的影响。结果表明,随着淬火温度的提高,粒状贝氏体(GB)组织有所减少,板条状贝氏体铁素体(BF)数量逐渐变多,板条宽度增加,铁素体基体及边界上的白色析出物数量增多;随着回火温度的提高,块状铁素体有所长大,马奥岛组织和残余奥氏体分解现象明显,且出现了数量较少的等轴状铁素体,回火析出物数量增多,回火温度超过600 ℃后粒子出现粗化长大现象。低温冲击功在不同淬火与回火条件下均表现为上下波动的状态,这主要与第二相粒子及基体组织规律性的变化有关;试验钢在经600 ℃回火后具有最佳低温冲击韧性,其主要原因是钢基体中存在数量较多的具有高密度位错的贝氏体铁素体(BF)与尺寸合适、分布均匀的第二相纳米粒子。 相似文献
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本文从电镀理论分析入手,确定了影响沉积速率的因素,指出了常用的改进措施,并结合实际,提出了一套新的电沉积金刚石工具的工艺,该工艺通过提高镀液中主盐的浓度,不仅加快了电沉积的速率,而且改善了电镀层的质量。 相似文献
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ZA27合金摩擦磨损试验的磨损量测定 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了铸造锌基高铝合金ZA2 7的摩擦磨损特性。发现在不同试验条件下磨损试验后 ,ZA2 7试样的磨损量经常为负值 ,即出现增重。其原因是在润滑磨损条件下 ,ZA2 7具有很强的吸附、贮存润滑油的能力。对磨损后的ZA2 7试样进行 2 2 0℃× 3h加热 ,可以使吸附在合金中的润滑油燃烧、挥发 ,从而可以准确地测出磨损后的质量 ,得到实际磨损量 相似文献
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硫酸铜灭藻影响因素的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
目的通过对硫酸铜灭藻影响因素的试验研究,确定出硫酸铜灭藻的最佳工况条件.方法以叶绿素a法作为检测方法,通过烧杯试验,确定处理含藻水的最佳硫酸铜投加量、接触反应时间、pH等参数.结果硫酸铜最佳投加量为1.5 mg/L;硫酸铜适宜的接触反应时间为8~12 h;pH值6.6左右时,硫酸铜藻类去除率较高,pH值>9时,藻类去除率显著降低.结论 pH值对硫酸铜灭藻效果的影响较大;温度对硫酸铜灭藻有一定的影响;水中还原物质浓度对硫酸铜灭藻影响较小;藻类浓度不同对硫酸铜灭藻效果有一定的影响. 相似文献
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聚天冬氨酸具有比较好的反应活性,能够很容易被氨基开环生成具有功能基团侧链的聚天冬氨酸衍生物。可以通过共聚引入第二组分,改善原聚合物的极性和结晶性,可以使原来主链无活性基团的聚合物功能化,制备了PASP-PEG嵌段共聚物、梳状PASP-PEG嵌段共聚物、天冬氨酸与氨基乙酸、谷氨酸和氨基丁酸共聚物等;还可以对聚天冬氨酸的侧链进行改性,引入烷基或烯烃基、反应活性高的氨基酸酯、磺酸基等功能性基团,使其得到更广泛的应用。聚天冬氨酸衍生物已被广泛地应用于医药、水处理剂、清洗剂、表面活性剂、植入剂等领域。 相似文献
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为建立一种描述等幅周期荷载下软岩应变特性的本构模型,将Bingham模型中的常值黏壶元件替换成与循环次数相关的变系数黏壶元件,常值弹性元件替换为随周期荷载循环次数的增大而衰减的非定值弹性元件,即可得到反映周期荷载下软岩各种应变规律的Bingham本构模型。当循环荷载应力上限值σmax大于岩石的临界强度σs时,模型为可反映软岩3个应变阶段的改进4参数Bingam模型;反之则为反映软岩前两个应变阶段的非常值2参数Hook模型。将周期荷载分解为一个定值荷载和一个平均应力值为零的周期荷载,基于流变力学理论给出了定值荷载作用下基于该模型的本构方程式,再根据黏弹性力学理论,给出了平均应力值为零的周期荷载下基于该模型的本构方程式,最后将已获得的本构方程式叠加即得到周期荷载下软岩本构方程式。结果表明:所建立的本构方程式可较好描述周期荷载下不同软岩各类应变特征,对各类软岩的应变曲线拟合的相关系数均在0.868以上,且同一种岩石模型中弹性元件系数初始值随周期荷载的动应力幅值的增大而减小,岩石加速应变速率参数随动应力幅值的增大而增大。 相似文献