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991.
992.
目前国内绝大多数数控激光切割机的传动系统均采用齿轮齿条传动方式。文章对传动系统的惯量匹配、减速箱传动偏差、齿轮齿条运动副刚度以及横梁等环节进行了分析和研究,得到的方法和结论对数控激光切割机的设计和开发具有一定的理论参考价值。 相似文献
993.
994.
用电化学方法测量Cu-Ni合金镀层在1 mol/L的NaOH溶液中的Tafel、EIS和Mott-Schottky曲线,研究了镀层钝化膜的电化学性能,并借助点缺陷模型(PDM)计算了钝化膜的受主浓度、平带电位及阳离子空位扩散系数.结果表明:Cu-Ni合金镀层表面钝化膜具有p型半导体性质.受主浓度和平带电位随成膜电位的负移而增大.随着合金镀层Cu含量的增加,受主浓度和钝化膜阻抗减小,钝化膜耐蚀性降低.不同Cu含量的Cu-Ni合金镀层阳极氧化后的钝化膜阳离子空位扩散系数为10-14cm2/s. 相似文献
995.
为提高曲轴纵放双点压力机滑块下死点处的冲压精度,对零部件加工尺寸误差和装配误差引起的滑块两侧倾斜以及工作时滑块两侧受力状况的研究是非常有必要的。本文首先从双点压力机运动机构中影响压力机精度的理论分析入手,创建了数学模型,再借助ADAMS软件分别对滑块倾斜和受力不均进行了仿真分析,非常直观地给出了各因素影响关系曲线,为双点压力机冲压精度设计和补偿调试提供了可靠的理论依据。 相似文献
996.
T91钢的回火工艺分析及其组织评定 总被引:1,自引:0,他引:1
通过不同正火和回火处理获得不同状态的T91钢试样。采用金相、扫描电镜,硬度测试等方法,研究了不同回火条件下T91钢的组织演化过程与硬度变化规律。结果表明,随正火温度升高,T91钢中合金元素逐渐固溶,板条马氏体逐渐粗化,残留奥氏体减少,1050℃正火后获得最佳细小马氏体组织。670~820℃回火时,T91钢的再结晶点(790℃)和相变点(820℃)很近,随着回火温度的升高,正火板条马氏体开始发生回复和再结晶,带来硬度的逐渐降低,其中790℃回火时硬度最低。T91钢交货态采用760~780℃的回火工艺处理,保证了板条马氏体只发生高温回复,没有发生再结晶,所以从转变过程和组织形态看,称T91钢交货态的组织为回火马氏体更合理。 相似文献
997.
通过显微硬度测试、常规拉伸性能测试、DSC分析和透射电镜观察,研究少量Zn元素及时效工艺对2056铝合金微观组织与力学性能的影响。结果表明:在T6、T8和T3时效状态下,2056合金的抗拉强度(σb)和屈服强度(σ0.2)均比不含Zn合金的高,而伸长率(δ)相差不大,这是因为Zn的添加形成富Zn团簇,促进GPB区的形成,进一步促进S′相的析出,提高合金强度。2056合金在T6、T8峰时效态和T3态下的σb和σ0.2由大到小顺序为T8,T3和T6,时效前的预变形形成大量位错,由于位错和溶质原子强烈的交互作用,形成大量的位错塞积和缠结,增加了T3态合金的强度;在T8态下,大量的位错成为S′相的形核点,使合金形成细小、密集和均匀弥散的S′相,其强度较T6和T3态的得到较大提高。 相似文献
998.
999.
以钛铁粉、铬粉、铁粉和碳的前驱体(蔗糖)等为原料通过前驱体碳化复合技术制备了复合粉末,并通过等离子熔覆技术在Q235钢表面制备了Fe-Cr-C和Fe-Cr-C-Ti涂层.采用XRD和SEM对涂层的相组成和显微组织结构进行了分析.结果表明,Fe-Cr-C涂层裂纹一般始于熔合区,沿初生碳化物(Cr,Fe)7C3晶界扩展成结晶裂纹,沿初生碳化物(Cr,Fe)7C3纤维方向扩展到涂层表面,形成垂直于涂层表面的垂直贯穿裂纹.少量裂纹起源于气孔或涂层边缘尖锐处.Fe-Cr-C涂层中添加Ti元素,可以合成大量TiC颗粒,形成奥氏体组织,减少或消除(Cr,Fe)7C3初生碳化物,改善(Cr,Fe)7C3共晶组织结构,有效提高了涂层韧性,抑制了涂层裂纹的产生. 相似文献
1000.
通过溶胶-凝胶法合成LiMnPO4/C锂离子电池复合材料,采用XRD、SEM和电化学性能测试对LiMnPO4/C进行性能表征。XRD研究表明,在500°C下能够合成得到纯的LiMnPO4;SEM研究表明,柠檬酸作为螯合剂和碳源能有效地抑制LiMnPO4/C颗粒的长大。在500°C下烧结10h合成的LiMnPO4/C样品的电化学性能最好,首次放电容量为122.6mA·h/g,以0.05C倍率循环30次后其容量为112.4mA·h/g。 相似文献