EXCEL在汽轮机变工况热力核算中的应用

利用Excel对汽轮机变工况进行计算 ,其计算过程与结果表明 ,采用此方法能使计算一目了然 ,易学易用 ,也方便调整文档和查看结果 ,适合高校的汽轮机课程教学工作。     

停机过程中锅炉高温受热面蒸汽侧氧化膜的应力分析

电站锅炉高温受热面蒸汽侧氧化膜在机组停机降负荷时可能发生脱落,对安全性构成严重威胁。通过建立有限元分析模型,对锅炉停机过程中受热面蒸汽侧氧化膜内的应力进行了计算和分析。对铁素体合金和奥氏体合金进行了研究,其中铁素体合金以T91为代表,奥氏体合金以TP347H为代表。通过对各应力分量以及von Mises等效应力进行分析,揭示机组降负荷过程中两种合金管蒸汽侧氧化膜内应力的变化规律,阐明两种合金管蒸汽侧氧化膜可能的失效模式,同时得出了铁素体合金管和奥氏体合金管蒸汽侧氧化膜分别在负荷降低后期和初期容易发生脱落的结论。     

基于ORC烟气余热利用系统的工质筛选及节能分析

研究了低品位烟气余热利用有机朗肯循环系统的节能潜力。选取10种循环工质,以120℃～160℃烟气为热源建立系统的数学模型,以某1000MW超超临界再热机组为例,根据热力学第一、第二定律,研究不同蒸发温度、热源温度下各工质对系统的影响,从而确定R123为该系统的最优工质。重点对ORC余热利用系统和常规余热利用系统的经济性进行对比分析。结果表明:相比于采用常规余热利用系统,案例电厂机组采用ORC系统的输出功率增加了6. 99MW,供电标煤耗降低了1. 774g/(k W·h),显著提高了烟气余热利用效果。     

GLR-NT法在燃气-蒸汽联合循环机组性能诊断中的应用

精准的测量数据是火电机组性能计算和故障监测的前提。以某联合循环机组蒸汽轮机侧为研究对象,构建数据校正模型,评估其在机组测量数据处理的效果。结果表明:仅有随机误差的情况下,数据校正能有效提高测量数据的精度,其中凝水流量的标准偏差从2. 46降低到0. 775,汽轮机功率误差控制在±0. 6%范围内;在粗大误差存在的情况下,基于GLR-NT法的数据校正技术能够将其识别并定位,同时给出合理的误差补偿。研究结果可为火电机组的测量数据处理和设备的性能诊断提供理论指导。     

喷嘴配汽方式600MW汽轮机组运行优化研究

在分析和研究了大量机组运行优化方式的基础上,提出联合考虑负荷和阀点的运行优化方式,并考虑喷嘴配汽汽轮机组在单阀切换多阀运行时出现的汽流激振问题,提出相应的配汽优化方案。将该综合考虑汽流激振问题的优化方案应用于某600MW汽轮机组,通过试验研究得到该机组的最佳滑压曲线和最优运行方式,并成功地解决了过程中出现的汽流激振问题。与以往运行优化方案相比,该方案更准确、更安全,更适用于实际运行情况。     

换热表面结垢对U型管蒸汽发生器传热性能的影响分析

U型管蒸汽发生器的壳侧沉积了来自二回路系统中的腐蚀产物,结垢导致热量聚积在金属换热管上,容易造成垢下热点腐蚀,危害设备安全。为了明确结垢对蒸汽发生器传热性能的影响,本研究基于仿真平台APROS建立了U型管蒸汽发生器的分布式模型,并根据已公开论文中的数据进行了模型准确性验证;推导了污垢热阻与表面换热系数之间的关系式,分析了不同结垢厚度、位置对U型管蒸汽发生器换热区域的传热管壁面温度、流体温度、传热系数、热流密度等的影响程度。研究结果表明：随着结垢程度的加剧,蒸汽发生器的换热效率不断降低,出口蒸汽品质不断下降;结垢对沸腾段换热效率的影响比对过冷段换热效率的影响更大。     

启动工况下汽轮机转子疲劳寿命消耗和裂纹扩展量的计算

本文根据汽轮机转子材料30CrMoV钢低周循环疲劳和高温疲劳裂纹扩展试验,用暂态变物性温度热弹塑性有限元对冷态启动工况下的汽轮机转子进行应力场分析结果分别进行无裂纹转子疲劳寿命损耗和转子疲劳裂纹扩展估算,并对估算方法及应力强度因子计算进行了初步分析。     

锅炉灰污染损失数学模型

电站燃煤锅炉运行中,灰污染使得传热热阻变大,导致排烟热损失增加,锅炉效率降低。由灰污染引起的实际运行状态与无灰污染状态时的锅炉效率偏差即为灰污染损失。文中建立了灰污染损失的计算模型,包括排烟温度偏差和传热量偏差2个子模型,介绍了建模原理和方法,并对模型的正确性进行了初步验证。所建模型基于能量守恒和换热过程一般原理,建模和偏差分析过程均不涉及任何线性化的数学处理,因而保证了模型计算结果与真实值的一致性。     

火电机组高压给水加热器动态过程的数值分析

通过对高压加热器的动态数值仿真计算,分析了高压加热器泄漏和汽轮机负荷增大对高压加热器的特征参数,如给水出口温度、抽汽管道压损、疏水温度和疏水水位的影响,以及在疏水水位相同时、不同运行状态下的高压加热器各特征参数的差异;分析了高压加热器泄漏和汽轮机负荷增大对高压加热器给水管热应力的影响。结果表明:单纯凭借疏水水位的升高不能判定高压加热器是否发生泄漏,需要根据其他特征参数的变化来判断引起疏水水位的升高的是否是由泄漏引起的。图5表1参4