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111.
采用燃烧合成方法,以NaN3作为固态氮化剂,制备了α相含量高达97%以上的氮化硅粉体.研究了外部氮气压力对于燃烧合成氮化硅粉体的影响.NaN3的加入主要是为燃烧合成反应提供了比N2分子更高化学活性的内部氮源(N3原子团和N原子),同时作为Si-N反应的催化剂,使Si粉在氮气中的燃烧合成反应更加容易进行.适量的NaN3加入能够促进Si粉的完全氮化并提高燃烧产物中的α-Si3N4含量.详细探讨了采用NaN3作为固态氮化剂条件下可能的氮化硅燃烧合成机理. 相似文献
112.
以TiCl4为前驱体,采用低温燃烧合成工艺制备了同时掺杂Zn2+、Fe3+、Ce4+的纳米TiO2粉体,用紫外-可见光漫反射光谱表征粉体的光吸收特性,以亚甲基蓝为目标污染物研究了粉体在可见光辐射下的光催化活性;详细研究了Fe/Ce(mol)、(Fe+Ce)/Ti(mol)、柠檬酸/Ti(mol)、煅烧温度、煅烧时间等对产物光吸收带隙的影响.结果表明,通过改变合成条件可实现对掺杂二氧化钛粉体光吸收带隙的有效调制,最大红移使光吸收波长拓展至494 nm;光吸收带隙与光催化活性并没有直接的对应关系,只有适当的带隙宽度和带隙结构才具有较好的光催化活性. 相似文献
113.
W/Cu和W/C涂层的循环热负荷实验 总被引:1,自引:0,他引:1
用等离子体喷涂和热压方法制作了W /Cu梯度功能材料和W /C涂层 ,其中W/C涂层具有多层的钨 (W )、铼 (Re)扩散阻挡势垒。为了试验这些复合材料能否经受聚变等离子体破裂时的高热负荷 ,用大功率ND :YAG激光进行了模拟实验。结果表明 :在 1 0 0~ 4 0 0MW /m2 的瞬时 (脉冲宽度为 4ms)热负荷作用下 ,经过 2 0 0~ 70 0次热循环 ,未发现W /Cu复合体的开裂。其中在 1 2 3MW /m2 的功率密度下作用70 0次后 ,发现等离子体喷涂试样表面的再结晶现象和严重的晶界腐蚀 ,由于激光的冷效应 ,晶粒生长的趋势并不明显 ,再结晶层的晶粒呈垂直于表面的柱状结构。W/C试样的退火实验表明 ,钨涂层的再结晶温度稍高于 1 4 0 0℃。在更高的功率密度下 (3 98MW /m2 )出现了明显的腐蚀坑 ,坑内呈疏松的蜂窝结构 ,坑的边缘形成了沉积区 ,能谱分析表明沉积区集聚了大量的金属杂质。等离子体喷涂试样比热压试样更易产生晶界的断裂和裂纹。在同等的热负荷条件下 ,W /CuFGM的质量损失低于石墨材料 相似文献
114.
采用凝胶注模成型工艺近净尺寸原位成型了性能优良的臭氧发生器用复合陶瓷基板。该陶瓷材料的介电常数达到80以上,介质损耗<2.5×10-4,击穿电压>16KV/mm,满足了大型臭氧发生器对介电体高介电常数、高击穿电压和低介质损耗的需要。该成型工艺克服了干压、流延成型等工艺对材料性能造成的不利影响。通过实验,确定了大规格超薄复合陶瓷基板的成型、干燥和烧成制度,测定了复合陶瓷基板在不同条件下的各种物理及电性能参数,并采用SEM方法对复合陶瓷基板进行了显微结构分析。实验结果表明:应用凝胶注模成型方法,可以获得高密度、高均匀性和高性能的臭氧发生器用复合陶瓷基板。用此复合材料制造的臭氧发生器在电源频率为30KHz,电压为3000V,电耗为18KW·h/kgO3的情况下,臭氧产量为1000g/h。 相似文献
115.
对喷射成形镍基高温合金FGH100L分别进行亚固溶和过固溶热处理,采用扫描电镜研究了长期时效对合金中γ′相尺寸和形貌的影响。结果表明:亚固溶热处理合金中有四种尺寸的γ′相,在长期时效过程中,一次、二次和大三次γ'相尺寸均有明显增长,小三次γ'相尺寸略有减小,四种γ'相长大规律均不符合Lifshitz,Slyozov和Wagner(LWS)粗化模型。一次γ'相、二次γ'相和大三次γ'相出现相似的分裂现象,二次γ'相在时效500 h后出现不稳定生长现象,合金中无拓扑密排(TCP)相析出。过固溶热处理合金中有三种尺寸的γ′相,在长期时效过程中,一次γ'相尺寸略有增长,二次γ'相和三次γ'相尺寸并没有明显变化,三种γ'相长大规律均不符合LSW粗化模型。一次γ'相和三次γ'相形貌基本不变,二次γ'相处于正在分裂状态,没有完全分裂,合金中无TCP相析出。过固溶热处理合金的γ'相尺寸和形貌变化比亚固溶热处理合金小,前者组织稳定性更高。 相似文献
116.
117.
118.
研究了当燃烧波蔓延通过(Ti-2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)(x=0、10、20、 40wt%)两层混合粉料时,稀释剂Cu含量和生坯压制压力p的变化对燃烧波形态和传播速度的 影响.经实验测定,当p=60MPa时;燃烧波在(3Ti-2BN)、(3Ti-2BN-10wt%Cu)、(3Ti-2BN- 20wt%Cu)、(Ti-2B-60wt%Cu)单层混合物中的传播速度分别为4.96mm/s、4.43mm/s、 2.17mm/s、 18.52mm/s,燃烧波不能蔓延通过(3Ti-2BN-40wt%Cu)单层混合物。对于(Ti- 2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)层状混合物,从一端点火以后,燃烧波形态随(3Ti-2BN-x·Cu) 层金属含量的增加由弯向(3Ti-2BN-U·Cu)层的弧形改变为切向该层的楔形.此外,还研究了 生坯压制压力p=12、 24、 84、 108MPa时,不同生坯密度对燃烧波形态和传播速度的影响 规律. 相似文献
119.
研究了当燃烧波蔓延通过(Ti-2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)(x=0、10、20、 40wt%)两层混合粉料时,稀释剂Cu含量和生坯压制压力p的变化对燃烧波形态和传播速度的 影响.经实验测定,当p=60MPa时;燃烧波在(3Ti-2BN)、(3Ti-2BN-10wt%Cu)、(3Ti-2BN- 20wt%Cu)、(Ti-2B-60wt%Cu)单层混合物中的传播速度分别为4.96mm/s、4.43mm/s、 2.17mm/s、 18.52mm/s,燃烧波不能蔓延通过(3Ti-2BN-40wt%Cu)单层混合物。对于(Ti- 2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)层状混合物,从一端点火以后,燃烧波形态随(3Ti-2BN-x·Cu) 层金属含量的增加由弯向(3Ti-2BN-U·Cu)层的弧形改变为切向该层的楔形.此外,还研究了 生坯压制压力p=12、 24、 84、 108MPa时,不同生坯密度对燃烧波形态和传播速度的影响 规律. 相似文献
120.
N-羟甲基丙烯酰胺聚合体系注凝成型纳米氮化硅陶瓷 总被引:3,自引:0,他引:3
注凝成型工艺中通常使用的单体丙烯酰胺是一种神经毒素,它阻止了注凝成型工艺的进一步发展,为此,通过实验研究了一种廉价、低毒N-羟甲基丙烯酰胺单体注凝成型体系及该体系形成凝胶时的用量、温度、预混液的pH值等对凝胶时间和凝胶强度的影响.结果表明:N-羟甲基丙烯酰胺聚合体系在无交联剂时仍能形成凝胶;在固相体积分数为40%纳米氮化硅陶瓷粉体的料浆中仅需质量分数的3%的N-羟甲基丙烯酰胺单体即可通过注凝成型得到可用于机械加工的坯体,完全可以代替丙烯酰胺应用于注凝成型工艺中. 相似文献