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抑制裂变型聚变增殖堆能给10个以上同规模的水堆补给燃料,借助于水堆的经济性能而具有经济上的可行性。设计了这类型的磁镜增殖堆CHD。等离子体半径48厘米,中心室长128米。采用Be作中子增殖剂,生产U-233加浓燃料直接用于水堆。本设计通过燃料增殖剂Th的适当的布置使靠近等离子体区域的裂变得到抑制。U-233在包层中的浓度分布较均匀,因而包层可以整体装卸料。年产U-233 4200kg。此外进行了热工水力、应力、屏蔽、氚在堆中的分布与漏失、放射性、停堆余热和剂量率、电站费用和经济性等分析计算。 相似文献
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BFEB包层内部是用10 MPa气氦冷却竖屏来分区并冷却的.作者根据材料力学和结构力学,通过Pro/MECHANICA编码计算,对在静态氦压与稳态温度场的组合作用下的氦冷屏基元管道模型,进行了结构力学(Mechanics)分析与优化.强度校核采用材料力学第四强度理论--八面体剪应力强度理论.氦冷屏基元管道的截面从矩形薄壁截面(12 mm×9 mm×1 mm)优化为外方内圆薄壁截面(9 mm×9 mm×φ7mm或φ6mm)后,可使基元管道在静态氮压下的最大计算应力σpm和最大位移Dpm均可得到数量级的下降,从而使在静态氦压与稳态温度场组合作用下的最大计算应力σcm降低到小于HT-9许用应力[σT].编码分析表明:氦冷屏基元管道的静态氦压计算应力σp为二向拉伸状态,而稳态温度场计算应力σt为二向压缩状态,它们的叠加组合具有一些相互抵消的效果.这导致外方内圆截面(9 mm×9 mm×φ7mm)的基元管道模型较(9 mm×9 mm×φ6mm)的具有更小的最大组合计算应力σcm.对于BFEB包层氦冷屏的拱形基元模型SC24_7和回弯形基元模型SC44_7,其最大组合计算应力σcm分别为95.60和134.00MPa,即HT-9[σT]的55.0%和77.0%;最大组合位移均约为2.8 mm.所以,氦冷屏基元管道的截面形状和尺寸优化后,其稳态结构力学强度具有一定的安全裕度. 相似文献
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该研究基于球环类型的先进氚生产堆概念而设计,是聚变能发展的中间应用。与传统托卡马克氚生产堆不同,该设计利用球形环的先进等离子体物理性能和紧凑的结构特征,尽量利用真空室内的空间安置氚生产包层以减少氚泄露而增加氚增殖率,相应的堆利用因子为 40%。在二维中子学计算的基础上提出了较为完整的初步概念设计。在逐项分析的基础上对设计的风险、不确定性和后备方案也做了概括的解释。为下一步更详细具体的概念设计提供了直接的依据,具有重要的参考价值。 相似文献
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为开展ADS系统的中子学设计研究,选择和建立了一套基于离散坐标方法的计算软件。采用IAEA基准题对该软件系统进行了检验。在此过程中,了解和完善了对该软件系统的使用。该文对于起始时刻(BOL),对基准问题作了包括Keff,所需散裂中子源源强,功率密度分布,能谱指标分布和空洞效应等计算。对燃耗过程计算了各个核素(锕系元素和裂变产物)核密度的时间、空间分布。计算结果用表格和图表示。结果与国外的计算基本相符。结论认为这套软件系统可用于ADS系统的优化设计研究。 相似文献