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61.
为了深入了解大采高工作面围岩与支架的关系,采用FLAC3D数值模拟,研究了工作面不同开采阶段,不同工作面推进下垂直应力场分布、垂直位移场以及塑性破坏场。研究而得出:当工作面初采阶段时,在工作面5~15 m,应力易产生集中,并随着工作面的继续推进,应力集中程度也逐渐增大,采场顶板的下沉量与围岩破坏范围也逐渐增大。工作面过向斜构造阶段:煤壁前方的垂直应力、垂直位移以及塑性区破坏范围都发生了明显的变化,矿压显现剧烈,煤壁片帮,直接顶冒落现象严重。上述研究为控制采场围岩稳定提供了技术基础。 相似文献
62.
随着电力电子技术高占比应用于可再生能源发电系统,大量超高次谐波流入电网,从而引发新的电能质量问题。针对超高次谐波检测过程中计算量大、测量不精确等问题,提出一种基于压缩感知变步长正则化回溯自适应追踪超高次谐波检测算法。该方法利用狄利克雷核矩阵与离散傅里叶变换系数,并引入插值因子,建立基于压缩感知理论的超高次谐波模型;同时采用基于变步长的正则化回溯自适应追踪算法重构原信号,该算法通过结合正则化思想与子空间追踪算法的回溯思想,在无需预知原信号稀疏度的情况下,不仅实现了信号的精确重构,而且克服了固定步长所引起的问题。仿真测试验证了该算法的优越性与有效性。 相似文献
63.
对甘肃北山地区的花岗岩进行不同围压下三轴试验,通过轴向压力和横向变形联合控制加载过程,获得了不同围压下岩石全应力应变曲线,重点研究了岩石特征应力和不同阶段岩石能量变化特征。研究结果表明:随着围压的增加,特征应力线性增大,围压每增加1 MPa,启裂应力、损伤应力、峰值应力分别增加3.30 MPa、6.74 MPa、7.68 MPa;特征应力对应的总能量和弹性能均有较大幅度的增加,围压从2 MPa升高到30 MPa时,启裂应力、损伤应力和峰值应力对应的弹性能分别增加了5.2倍、5.8倍和5.1倍,启裂应力、损伤应力和峰值应力对应的总能量分别增加了4.9倍、5.7倍和4.7倍;各阶段耗散能增加量整体上随围压增大呈增加的趋势,且裂隙不稳定扩展阶段能量受围压影响更剧烈;定义峰值岩石储能系数,并分析储能系数对峰值岩石稳定状态的影响。 相似文献
64.
通过分析3种典型开采条件下(放顶煤开采、无煤柱开采与保护层开采)工作面支承压力分布规律,揭示了采动影响下工作面前方煤体支承压力峰值大小及位置的采动力学特征,获得工作面前方煤体所承受的采动力学应力环境条件,据此进一步开展了不同开采条件下煤体采动力学行为的实验研究。通过升高轴向应力的同时降低围压的方式来模拟长壁工作面前方垂直应力和水平应力,获得了3种典型开采条件下煤体破坏全过程的采动力学行为和应力集中系数,以及不同开采条件下煤体破坏时的支承压力、水平应力、变形等的差异,同时揭示了工作面前方煤体的采动力学行为与开采条件的关系。 相似文献
65.
云南保山盆地是一个典型的陆相断陷盆地,主要沉积中新统南林组和上新统羊邑组地层,其中羊邑组发育扇三角洲前缘亚相的砾岩、砂泥岩组合,为保山气田的产气层段。依据高分辨率层序地层学原理,运用地表露头、岩心、测井和二维地震资料,对羊邑组2~3段进行了详细的高分辨率层序地层学分析。在Ⅳ级、Ⅴ级、Ⅵ级3种不同级别层序界面和相应的湖泛面识别基础上,将羊邑组2~3段地层划分为9个中期、30个短期、64个超短期基准面旋回层序。在此基础上,对高分辨率层序分析结果在地层的等时对比、高分辨率层序地层格架建立、砂体精细对比等方面上的应用进行了研究。 相似文献
66.
67.
对取自锦屏二级水电站的两组大理岩进行了单轴压缩、常规三轴和卸荷三轴试验。为了便于对比加卸载应力路径下的变形参数,结合工程中岩体应力状态,卸荷试验采用了与常规三轴试验相同的静水压力初始应力条件,并对试验所得的力学参数及应力应变关系曲线进行了对比分析,结果表明:这种大理岩在加卸载不同应力路径下的力学参数及变形特征存在较大差别,同加载试验相比,卸荷条件下的强度参数:内聚力C降低了15.2%~85.97%,内摩擦角φ值增大了4.77%~59.78%,在正应力较小时卸荷条件下的抗剪强度比加载的低;随着正应力的增加,二者的差距逐渐减小;当正应力达到一定值后,卸荷条件下的抗剪强度将超过加载条件下的抗剪强度;卸荷过程中岩石的脆性特征更为显著;在相同的初始围压下,与加载条件下的变形参数相比,卸荷条件下的弹性模量E减小了14.31%~37.37%,泊松比μ增大了20.51%~100%。试验中围压从10 MPa到80 MPa,涵盖了大多数工程岩体的应力范围,对解决工程问题具有重要的参考价值。 相似文献
68.
69.
70.
辛置煤矿2-216运输巷掘巷初期出现明显的变形,通过数值模拟研究沿空巷道围岩塑性破坏特征、浆液扩散特征,设计围岩加固措施并验证其支护效果。结果表明:巷道采空区侧应力集中程度和煤岩体塑性破坏程度均明显高于实体煤侧,围岩注浆合理压力3~5 MPa、时间为30~50 s,注浆加固后围岩变形量显著减小,锚索支护性能良好,保障了工作面的安全高效生产。 相似文献