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采用电火花表面沉积技术,在CrNi3MoVA钢表面沉积NiCrAlY涂层。利用纳米压痕仪和摩擦磨损试验机分别测试了CrNi3MoVA钢和NiCrAlY涂层的硬度、弹性模量和摩擦系数,并用SEM和EDS研究了磨损前后的形貌和成分。结果表明电火花沉积NiCrAlY涂层包含β-NiAl和γ-Ni两相,涂层是由柱状晶组成的微晶涂层;NiCrAlY涂层的硬度较CrNi3MoVA钢提高了22%,而弹性模量较CrNi3MoVA钢降低了21%;当摩擦副为淬火G15钢球,加载量为10N,往复行程为10mm,往复速率为600r/min时,CrNi3MoVA钢平稳摩擦系数为0.65~0.75,而NiCrAlY涂层平稳摩擦系数为0.45~0.55,CrNi3MoVA钢表面沉积NiCrAlY涂层对其具有明显的减摩耐磨作用,涂层表面较高的硬度和高速摩擦中形成的粘附力强的薄氧化物层是其耐磨的主要原因;CrNi3MoVA钢的磨损机制主要为粘着磨损,而NiCrAlY涂层为微切削磨料磨损。 相似文献
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傅里叶变换红外遥测光谱仪在泡沫云红外消光性能测试中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Bruker OPAG33傅里叶变换红外遥测光谱仪,对3-5μm和8-14μm波段泡沫的消光性能进行测试研究。通过计算得出其透过率,结果表明Bruker OPAG33傅里叶变换红外遥测光谱仪能够较好的对泡沫云的中远红外消光性能进行评价。 相似文献
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利用金相显微镜和X衍射技术研究了IF钢冷轧板和冷轧退火板热镀锌的不同基材的热镀锌层的组织和织构.结果表明:IF钢冷轧板镀锌层组织为细长的纤维状,织构主要为〈001;〉IF钢冷轧退火板镀锌层组织为均匀等轴状,织构主要为〈011〉. 相似文献
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采用电火花表面沉积技术,在CrNi3MoVA钢表面沉积NiCrAIY涂层.利用纳米压痕仪和摩擦磨损试验机分别测试了CrNi3MoVA钢和NiCrAlY涂层的硬度、弹性模量和摩擦系数,并用SEM和EDS研究了磨损前后的形貌和成分.结果表明电火花沉积NiCrAlY涂层包含β-NiA1和γ-Ni两相,涂层是由柱状晶组成的微晶涂层;NiCrAlY涂层的硬度较CrNi3MoVA钢提高了22%,而弹性模量较CrNi3MoVA钢降低了21%;当摩擦副为淬火G15钢球,加载量为10 N,往复行程为10 mm,往复速率为600 r/min时,CrNi3MoVA钢平稳摩擦系数为0.65—0.75,而NiCrAIY涂层平稳摩擦系数为0.45~0.55,CrNi3MoVA钢表面沉积NiCrAlY涂层对其具有明显的减摩耐磨作用,涂层表面较高的硬度和高速摩擦中形成的粘附力强的薄氧化物层是其耐磨的主要原因;CrNi3MoVA钢的磨损机制主要为粘着磨损,而NiCrAlY涂层为微切削磨料磨损. 相似文献
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AZ31镁合金在不同轧制方式下的织构演变 总被引:2,自引:0,他引:2
采用单向轧制和交叉轧制对AZ31镁合金热轧板进行冷轧,研究不同轧制方式对织构演变的影响.结果表明,单向冷轧的形变量超过15.37%,交叉冷轧的形变量超过5.79%,出现切变带之后断裂.在相同变形量下,单向轧制的{0001}面各织构组分强度趋向均匀分布;交叉轧制的{0001}面各织构组分向{0001}<2(1) (1)0>聚集增强.随形变量增加,单向轧制的{0001}<10(1)0>和{0001}<2(1) (1)0>织构强度呈波动性增加;交叉轧制的{0001}<10(1)0>织构稍有增强后开始减弱,而{0001}<2(1) (1)0>织构强度呈连续性增加. 相似文献
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采用溶胶-凝胶法制备La_2Ti_2O_7/HZSM-5光催化剂,并对其光催化活性进行研究。结果表明:La_2Ti_2O_7经HZSM-5分子筛负载后,并未改变原有晶相,仍为单斜晶系钙钛矿结构。负载后的La_2Ti_2O_7分散在分子筛表面,催化剂的比表面积大幅增加并形成新的中孔结构。HZSM-5制约了La_2Ti_2O_7的生长,导致晶粒尺寸减小。材料的光谱吸收边界随负载量的减小而发生蓝移,禁带宽度增大。负载样品中La3d和O1s的电子结合能增大。La_2Ti_2O_7/HZSM-5比纯La_2Ti_2O_7具有更高的光催化活性。经紫外光照120min后,活性艳红X-3B在70%La_2Ti_2O_7/HZSM-5上的总脱色率为91.8%,而在La_2Ti_2O_7上仅为31.7%。 相似文献
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