基于风险评价模型的活动坝方案比选

综合考虑影响橡胶坝和翻板坝方案比选的众多风险因素,采用层次分析法建立了风险评价模型并确定各因素权重,由获得各方案的风险权重排序中选择最优方案.实例结果表明,该法对活动坝方案比选有效可行.     

氢氧化镁的制备及对直接墨绿染料的吸附性能研究

用镁矿石为原料制备氢氧化镁,研究了在不同温度条件下制得的氢氧化镁对直接墨绿染料的吸附行为;研究了温度、时间和表面活性剂对氢氧化镁吸附染料的影响.在最佳条件下,氢氧化镁对直接墨绿染料及工厂中的印染废水的脱色率可以达到99%.     

泡沫铝加工制备工艺及应用研究进展

随着现代工业不断朝着高效、节能和环保方向发展,对材料技术的要求也越来越高。泡沫铝材料是一种新型结构功能材料,制备技术特殊,具有密实金属不具备的热性能、隔音降噪、轻质、吸收能量等优势,成为工业领域的研究热点。首先,介绍了泡沫铝近年来的研究进展,重点综述了泡沫铝的最新制备方法及其优缺点;其次,总结了泡沫铝材料的性能和应用,并展望了泡沫铝材料的研究方向。     

基于时空预处理DS证据的同质传感器数据融合

针对多个传感器数据融合时,融合结果受异常和噪声影响,并且容易丢失局部环境特征的问题,提出一种基于时空预处理的DS证据方法.首先,通过设计的空间和时间一致性指标剔除可疑异常数据,并采用区域熵捕获特征数据;然后,根据特征位置和传感器空间关系定义约束条件,计算数据可信度;最后,以可信度为权值组合所有数据.以综合管廊内的甲烷浓...     

外掺橡胶粉的苯丙乳液改性混凝土力学性能及微观结构

为了研究外掺橡胶粉对苯丙乳液改性混凝土(SEMC)力学性能和微观结构的影响,制作了45个150mm×150mm×150mm立方体和45个150mm×150mm×300mm棱柱体试件,测量试件的抗压强度、应力-应变曲线、弹性模量和泊松比等性能,并通过扫描电子显微镜(SEM)分析了外掺橡胶粉对SEMC微观结构、界面结构的影响.结果表明:SEMC的应力-应变曲线与普通混凝土相似,随着聚灰比的增大,SEMC的峰值应力降低,峰值应变增大,泊松比增大,弹性模量有所降低;外掺橡胶粉苯丙乳液改性混凝土(RPSEMC)强度降低,峰值应变增大,泊松比呈增大趋势,弹性模量有所降低;苯丙乳液成膜产生的滑移破坏了混凝土的稳定;橡胶粉"孔洞"效应与胶粉-水泥石界面的存在,造成了RPSEMC强度降低,而橡胶粉变形吸能是混凝土阻尼耗能的主要原因.     

求解复杂耦合问题的多系统优化方法

由于复杂耦合问题具有多系统、多目标、多约束、多尺度和不确定等特点,急需一种求解此类问题的高效智能优化方法.为此,借鉴多种群进化算法的智能平行特征,利用种群间进化信息的继承和交互作用,提出一种多系统优化方法.首先以子种群来代表子系统的优化环境,通过子系统内的进化操作求解各自的优化子问题;然后通过子系统间的迁移操作,即利用变量共享、目标函数和约束条件的相似程度来实现子系统间的信息迁移与反馈,加速整个问题的全局优化;最后将该方法应用到基准函数和具有多系统优化特征的三级供应链网络,仿真实验表明所提出的方法可行且有效.     

锂离子电池负极材料Li_4Ti_5O_(12)的改性研究进展

锂离子充电电池(LIBs)在汽车和移动通信设备领域有着广泛的应用前途,成为最近的研究热点。尖晶石Li4Ti5O12因其在充放电过程中优异的可逆性、结构稳定性、安全性和高锂离子迁移率,已经成为了一种很有前途的高容量锂离子电池负极材料。分别从掺杂改性、表面改性和纳米结构等几个方面综述了Li4Ti5O12的改性研究进展。     

天然气脱水装置工艺分析与改进

分析了在役三甘醇脱水装置设计和运行中存在的主要问题,提出了改进的工艺措施和脱水工艺流程。在三甘醇脱水改进工艺流程中,应用了高效的板式换热器和先进的旋转齿轮甘醇泵,改善了甘醇贫富液换热效果,取消了甘醇贫液水冷却器、循环水系统及泵出口缓冲装置,简化了工艺流程,降低了脱水装置的能耗及操作费用,在脱水装置设计和技术改造中具有推广应用价值。     

CH4- CO2体系固体CO2形成条件的预测模型

采用膨胀机制冷工艺回收天然气中的乙烷时,膨胀机出口与脱甲烷塔顶部的温度较低,容易发生CO₂冻堵,影响装置的正常运行。准确预测固体CO₂的形成条件,有助于及时采取相应的措施调整凝液回收装置的操作工况,避免CO₂冻堵。为此,分析了CO₂固体的形成条件,根据相平衡原理,采用标准形式的Peng Robinson状态方程建立了液固平衡模型（LSE）和气固平衡模型（VSE）,据此分别对CH₄-CO₂2气相体系和CH₄-CO₂2液相体系中的固体CO₂形成温度进行了计算,并与用HYSYS软件预测的固体CO₂形成温度进行了比较。结果表明：该计算模型的准确度较高,与实验数据的误差在2 ℃以内;而HYSYS软件预测的CH₄-CO₂气相体系的固体CO₂形成温度较实验数据偏高1～5 ℃,预测的CH₄-CO₂液相体系的固体CO₂形成温度较实验数据偏低1～6 ℃。