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22.
松辽裂陷盆地伸展构造演化与油气 总被引:13,自引:3,他引:10
松辽裂陷盆地指松辽地区晚侏罗世至早白垩世期间发育的盆地,因地壳伸展而产生。伸展构造以与中国大陆板块相邻的板块对中国大陆板块不均衡作用为背景,以动力变质和半地堑构造为特征。经历了前伸展裂陷,伸展裂陷和伸展裂陷定型3个演化阶段。 相似文献
23.
成品啤酒中含有微量含硫化合物,包括非挥发性和挥发性的硫化合物。当啤酒受到光照或氧化时,硫化物不仅使啤酒的口味变坏,而且会使啤酒发生雾浊,因此在啤酒的微量组成分中硫化物占有重要的地位。本文对啤酒硫化物分析中的常规分析法、色谱法和专用分析方法进行了综述。 相似文献
24.
船舶电力系统智能保护关键技术探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
在深入分析船舶电力系统的特点及其目前常用的短路保护措施选择性和适应性的基础上,研究了智能保护的实现原理,并对其工况识别、潮流计算、故障分析判断、保护逻辑判断与开关动作策略关键技术研究现状进行了综述,指出其实现的难点和关键点,讨论了研究发展的方向。该研究可为船舶电力系统智能保护研究和实现提供参考。 相似文献
25.
应用随机森林分类法对准噶尔盆地南缘侏罗系2 418个样品的重矿物组合进行分类,确定了准噶尔盆地南缘侏罗系具有同源特征的重矿物组合分布,在此基础上结合稳定重矿物指数(ZTR)、沉积环境特征、古流向、U-Pb锆石年龄以及微量元素分析,探究准噶尔盆地南缘侏罗系不同构造单元的物源体系演化特征。研究区侏罗系主要存在北天山、中天山、扎伊尔山、博格达山以及卡拉麦里山5个物源区,其中早侏罗世以北天山—中天山、卡拉麦里山以及扎伊尔山为主物源区,中侏罗世博格达山开始隆升并提供物源。准噶尔盆地南缘侏罗系主要存在西部、中部及东部3个汇水区。准噶尔盆地南缘西部早侏罗世物源主要来自北天山及扎伊尔山,而中—晚侏罗世均以扎伊尔山为主物源区。准噶尔盆地南缘中部早侏罗世主物源区逐渐由北天山后退至中天山,西山窑组主物源区又重新从中天山回至北天山,头屯河组以及齐古组沉积时期均以北天山为主物源区。准噶尔盆地南缘东部早侏罗世—西山窑组沉积时期主要物源来自卡拉麦里山以及中天山,少量来自北天山;西山窑组沉积时期博格达山开始隆升并提供少量物源,头屯河组沉积时期博格达山隆升为主物源区,少量物源来自中天山;随博格达山进一步隆升,齐古组沉积时期中天山物源供给受阻,物源主要来自博格达山以及北天山。 相似文献
26.
应用高密度电法进行工程勘察,可以起到低成本、高分辨率的效果。本文在上海南汇某地的地下管线勘查中采用了高密度电法,根据测区物性和地质情况,设计了针对性地电模型,并通过实际采集资料的反演解释对比,确定了地下包铁皮管线的具体位置,与开挖结果相符。 相似文献
27.
从现有混凝土棱柱体单调加栽的应力-应变全曲线和混凝土徐变计算模型出发,综合考虑持续荷载下混凝土抗压强度的徐变衰减效应和龄期增强效应,构建混凝土抗压时效强度的估算模型并编制了相应的计算机程序。通过对C20、C30和C40混凝土在持续荷载下多个性能指标及其变化规律进行计算分析,并与以往试验观察数据和有限元数值分析结果进行比较,验证了模型的合理性和实用性。 相似文献
28.
我们以广为应用的三度体为理论模型,讨论了三度磁性体磁异常的振幅谱和相位谱的平面特征。影响其平面波谱的主要因素有磁化倾角θ和磁化偏角D以及三度体的水平尺寸b和c。振幅谱:在相位因子φ1=0的情况下,三度体的长轴与x方向一致,这时:1)当D=0或D=(π/2)时,θ角的变化不影响振幅谱的对称性,只影响振幅值,θ越小振幅值越小;2)当θ=(π/2)时,振幅值达到极大;3)当Dm0或Dm(π/2)时,θ的变化同时影响对称性和振幅值。θ越小对称性越差,振幅值也越小;4)当b=c时,D由0变到(π/2),振幅谱内等值线圈向一个方向伸长。当b=c时,振幅谱内等值线圈的伸长方向与b=c时相同。在相位因子φ1m0的情况下,三度体的长轴与x方向不一致,这时,只要作一坐标变换,在新的坐标系中,振幅谱的图形与φ1=0时的图形相同。相位谱:在相位因子φ1=0,位移因子x0=y0=0时,三度体中心位置位于坐标原点正下方,相位谱等值线为一系列交于原点的放射状直线;当x0m0,y0m0时,相位谱图形出现周期性变化,但只要作适当的换算,仍可得到与x0=y0=0时相同的图形。在φ1m0的情况下,仍按振幅谱的作法,进行坐标变换,便可得到与φ1=0时相同的图形。根据上述振幅谱和相位谱的特征,可以确定磁化倾角θ和磁化偏角D。 相似文献
29.
30.
为更深入并准确研究运行工况条件对多向扰流强化管CaSO_4污垢特性的影响,基于FLUENT软件的UDF功能构建了恒壁温条件下结垢传质过程与温度场的耦合作用关系,进一步采用田口法对运行工况致垢的贡献率进行了模拟比较,分析了贡献率较大的运行工况对污垢特性的影响。结果表明:溶液溶度致垢的贡献率占53.2%,而壁面温度、进口流速和进口温度的贡献率分别为22.2%、19.3%和5.3%;溶液溶度在4.0~2.5 kg/m~3,污垢热阻降低达90.47%,并且随溶度降低其相邻溶度间降低比例基本不变;壁面温度在340.0~315.0 K时,污垢热阻降低了65.22%,在前一阶段相邻温度间降低比例基本上不变,当达到320.0 K后降低明显;流速在1.0~2.5 m/s时,随流速的增加,污垢热阻降低68.65%,且随流速的增加,相邻流速间降低的速度明显减缓。 相似文献