共沉淀法制备Al（OH）3-Y（OH）3/ZrB2复合粉体的热力学形成条件研究

由于ZrB2的独特晶体结构,使其兼有金属和陶瓷的许多优异的物理和化学性能,因此在许多领域得到广泛应用。本文利用共沉淀法制备A1(OH)3-Y(OH)3/ZrB2复合粉体,并研究其形成热力学条件。经过热力学计算并用实验验证得出:ZrB2悬浮液的pH值必须大于8.3,才符合Al3+与Y3+共沉淀所需热力学条件;当ZrB2悬浮液的pH值为9时,A1(OH)3-Y(OH)3/ZrB2复合粉体的壳-核结构最好。在溶液浓度较低的情况下,可以获得具有理想壳-核结构的A1(OH)3-Y(OH)3/ZrB2复合粉体,即c(Al3+)=0.017mol/L,c(Y3+)=0.010mol/L,分别接近于Al(NO3)3和Y(NO3)3浓度的热力学条件计算拟定值,即:0.012 60mol/L和0.007 56mol/L。     

提升倾动炉复杂原料冶炼能力研究实践

随着原料市场结构变化,倾动炉入炉物料变得日趋复杂,各种高杂物料明显增多,不仅影响产品质量,更影响倾动炉的稳定顺行。通过对倾动炉杂铜冶炼实践研究,采取优化配料方式,掺氧助熔,强化熔池传氧,氧化期局部掺氮等措施,提升了倾动炉应对复杂原料的适应能力。     

红外单色仪的仪器函数及解卷积处理方法

本文概述红外单色仪的仪器函数及其傅里叶解卷积方法,并叙述电子计算机及实验研究的结果。     

复吹转炉“留渣 双渣”脱磷工艺试验

摘要：在国内某转炉钢厂采用“留渣 双渣”工艺技术进行脱磷工艺试验。结果表明：随着转炉前期脱磷率不断升高,终点脱磷率不断提高。铁水硅含量对前期脱磷率的影响最大。根据铁水成分,在冶炼前期适当降低供氧强度、降低气固氧比、加入适量石灰及烧结矿,均有利于前期脱磷率的提高。在一倒时每吨钢液加入4~8kg石灰,不影响出钢温度,可提高一倒-终点阶段脱磷率,同时可提高终点脱磷率。从终点的控制效果可知,终点炉渣碱度应保持不小于3.0,炉渣中FeO质量分数在16%~20%,并适当降低终点出钢温度在1610~1630℃,有利于终点脱磷率的提高。通过加强熔池搅拌,促进钢渣反应趋于平衡,有利于终点磷分配比提高,从而可进一步提高终点脱磷率。     

冷凝式燃气热水器中金属材料的腐蚀原因分析

某品牌家用冷凝式燃气热水器,使用期间多次出现错误报警,维修时发现冷凝水箱漏水导致主板损坏,原因是内部壳体和管路发生腐蚀。燃气热水器一旦发生腐蚀和泄漏,则存在危害人身安全的风险。因此研究其腐蚀失效过程、防止类似事件再发生意义重大。实验采用扫描电镜、能谱成分分析、金相显微镜等对某冷凝式燃气热水器的腐蚀微观形态、腐蚀产物成分和微观组织进行了分析。宏观形貌和微观分析表明,热水器在上部烟气排放口和下部进出水孔公螺纹接头两个区域发生了严重腐蚀,腐蚀位置均属于异种金属装配处,且均是电位较低的金属发生腐蚀。能谱成分分析表明,腐蚀产物中含有较高含量的硫和氧,这表明金属在含硫酸根的潮湿腐蚀性介质下发生了电偶腐蚀。金相分析表明,进出水孔公螺纹的材料组织中存在晶界析出相,降低了材料耐蚀性能,使材料发生沿晶腐蚀开裂,断裂的金属呈现掉块状剥落。因此,异种金属连接、燃气燃烧产生的硫化物以及水蒸气凝露是燃气热水器发生上述腐蚀和泄漏的主要原因。建议改进热水器组件所采用的材料,采用单一铝材制造,可以有效消除组件材料的电位差和电偶腐蚀的发生。     

七通道线列实时波前校正的实验室试验

本文报导了七通道线列实时波前校正的实验室试验。介绍了所用的实验装置和得到的实验结果。定性地分析了系统中误差产生的原因。实验结果表明,系统对300Hz 扰动有17～20db 的改善,对100Hz 扰动有35～40db 的改善。对于低频扰动,当系统实现闭环控制后,像面上线扩散函数已接近衍射极限。     

波前重构器

我们作出了自适应光学系统中经常要用到的波前重构器。该设备能够实时地从大量的测量相位差中计算出动态波前各点上的波前误差。它简单经济。本文叙述它的电路结构,试验方法,测试结果以及对硬件的要求。     

210 t RH炉的物理模拟研究

采用物理模拟的方法对210 t RH炉的混匀时间、循环流量和去除夹杂物效果进行了研究,并结合实验结果制定了RH炉合理的工艺参数。结果表明,随着提升气量的增大,RH炉的钢液混匀时间缩短,特别是提升气量在100～130 m³/h范围内,混匀时间减小幅度最大。当提升气体流量达到190 m³/h后,混匀时间达到最小。RH炉钢液循环流量随提升气量的增加而增大,提升气量大于160 m³/h后,循环流量开始变化比较平缓。夹杂物去除过程基本上是在前28 min内完成,去除最迅速的阶段是前8 min。     

栾川上房沟特大型钼矿床蚀变分带规律研究

河南栾川上房沟特大型钼矿床位列我国6个世界级特大型钼矿床的第3位。由于其赋矿围岩以变质岩为主,加之矽卡岩较多而复杂。因此,研究赋矿围岩的蚀变分带规律及其与成矿的关系是很有必要的。一般地,工业矿体本身既可赋存于镁质矽卡岩中,也可赋存于碱长花岗斑岩、变辉长岩、花岗岩等不同的岩石类型中,这充分表现出,1）岩体是赋矿或控矿的主要因素,成矿离不开岩体与围岩的接触变质带;2）岩体内部自外向内分带为,较强硅化、钾长石化带和绢云母化带,前两带与成矿关系均较密切;3）围岩蚀变自内向外分带为,金云母透闪石阳起石化带-透闪石阳起石化带-蛇纹石透闪透辉石化带-弱白云石大理岩带,它们可相互叠加。围岩早期蚀变的矿化程度相对较弱,而成矿主要发生于蚀变的中后期-与多金属硫化物矿化有关的、石英-硫化物阶段形成的晚期蚀变,有硅化、钾化、绢英岩化,它们是在岩浆期后热液接触变质和自变质矿物组合的基础上产生的。上房沟特大型钼矿床具面状蚀变、面状矿化、矿体与岩体接触蚀变带形影不离、紧密相伴的地质特征。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢148 mm厚板尾部分层缺陷分析及控制工艺

采用扫描电镜及电子探针对55 t钢锭成材148 mm厚2.25Cr-1Mo-0.25V钢板尾部分层缺陷进行观察分析,结果表明：分层缺陷是由于模铸保护渣卷入钢液造成的。为减少钢板尾部分层缺陷,对冶炼工艺进行优化,精炼过程中采用碳粉、电石及1.2～2.0 kg/t_钢Al线复合脱氧工艺,真空后软吹12～14 min,采用高粘度、低熔点、高熔速及膨胀系数较大的模铸保护渣。优化工艺后,钢板尾部分层缺陷出现概率分别为11.3%、9.6%、6.9%,分层缺陷导致钢板废品率由原8.1%降至1.7%。