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谭俊 《电子制作.电脑维护与应用》2000,(1)
我哥哥快结婚了,他的新房里新安装了一盏漂亮的吊灯,共有6个灯泡,总功率达240W,很费电,而且平时使用也无必要。我给哥哥设计了一种电路,它能使吊灯全功率点亮,也能半功率点亮,很实用。开始时准备按图1所示线路接线,“灯”表示6只灯泡并联。后发现墙壁开关均为单刀单掷,即只有2个接线头。于是我又换成图2所示电路,经实际使用,能达到预期目的,但哥哥说也不方便,因为摸黑进门开灯时无法分清哪个开关是S1,哪个是S2,最后我又想出了一种电路,如 相似文献
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介绍了用于在工程图纸版本管理中检查不同版本之间差别的软件VHCompare的设计与实现,该系统可物理和逻辑两个层次上对图纸进行比较,快速为工程设计人员指出两图的识别,极大地提出了工作效率。 相似文献
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运用射频磁控溅射法在硅片上制备了立方氮化硼薄膜,并对射频功率、气体分压比及衬底偏压等参数对膜中立方氮化硼(c-BN)含量的影响进行了研究.采用傅立叶红外光谱(FTIR)、拉曼光谱、X射线光电子能谱(XPS)和原子力显微镜(AFM)对c-BN薄膜进行了表征和分析.结果表明:300 W的射频功率是制备c-BN薄膜的最佳条件;当气体分压比Ar/N2=5:1时,制备的薄膜中c-BN含量相对最高;立方氮化硼的形成存在偏压阈值(约80 V),低于此偏压c-BN很难形成.拉曼光谱分析进一步确认了BN薄膜的晶相结构.AFM和XPS分析结果表明c-BN薄膜结晶良好,晶粒尺寸细小,具有很好的化学配比,B原子与N原子的含量比为1:l. 相似文献
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Cr涂层的性能优异,在工业中应用广泛,但Cr(Ⅵ)化合物易致癌,需寻找具有优良摩擦学和耐蚀性能的涂料来替代电镀Cr(Ⅵ)。Co-P合金镀层作为Cr(Ⅵ)涂层的替代品之一,以其独特的物理、化学性能,成为复合材料发展的新秀,日益受到人们的关注和研究。经热处理后的Co-P合金镀层的硬度可达到1224HV,可媲美硬Cr镀层。相较于其他镀层(如纯Ni、纯Co、Ni-P、Ni-Fe、Ni-Co等),Co-P合金镀层具有更好的热稳定性。热循环时,随着循环次数的增加,Co-P合金镀层发生塑性变形→产生热裂纹→与基体脱离→基体受到损害等变化。Co-P合金镀层的厚度均匀且致密,不会产生点蚀等局部效应,大大提高了镀层的耐蚀性能,且高P镀层的耐蚀性优于低P镀层,非晶态Co-P合金镀层的耐蚀性也优于晶态Co-P合金镀层。Co-P合金镀层的摩擦磨损性能较纯Co镀层有很大提高,但P质量分数超过2%后,其耐磨性提升不大。Co-P合金镀层中会有片状磁畴存在,自发磁化强度方向和Co晶粒易磁化方向平行,且镀层越厚,自发磁化的趋向性越强。然而,在制备Co-P合金镀层的过程中,镀液配制和保存,以及废液的回收-处理-再利用环节不够完善等问题没有引起足够的重视。综述了Co-P合金镀层的硬度、热稳定性、耐蚀性、高温耐磨性以及磁性能等的研究现状。 相似文献
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目的研究不同电流密度下,Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层中纳米Cr3C2的含量变化及其对组织性能的影响,确定最佳电流密度。方法采用喷射电沉积的方法,选择不同电流密度(30、40、50、60 A/dm^2)制备Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层。利用SEM、XRD、显微硬度计、摩擦磨损试验机、3D测量激光显微镜对Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层的形貌、成分、结构、硬度和耐磨性能进行研究,并对Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层和Co-Ni合金镀层在不同退火温度下的硬度变化进行比较。结果纳米Cr3C2颗粒的加入未明显改变Co-Ni的异常共沉积,在电流密度为40A/dm^2时,Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层中Cr3C2纳米颗粒的质量分数最高,为12.05%。复合镀层表面凹凸不平,呈瘤状结构。电流密度的增加对复合镀层的成分及相结构影响不大,出现了Co和Cr3C2的衍射峰。Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层的硬度随电流密度的升高,先增大后减小,在电流密度为40 A/dm^2时,硬度最高,为585HV0.05。复合镀层的摩擦系数在电流密度为30、60 A/dm^2时波动较大,在40、50 A/dm^2时波动较小。其磨损体积随电流密度的升高,先减少后增加,在40 A/dm^2时,磨损体积最小。Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层硬度随退火温度的升高,先升高后降低,在退火温度为400℃时,显微硬度最高,为602HV0.05。结论Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层在电流密度发生变化时,其Cr3C2纳米颗粒的沉积量、硬度及耐磨性均发生了变化,在电流密度为40A/dm^2时,沉积量最高,硬度和耐磨性能最佳。此外,Co-Ni-Cr3C2纳米复合镀层在高温退火条件下仍能保持较高的硬度。 相似文献
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基于太钢409 L钢连铸生产工艺及板坯连铸机工艺参数,采用水模型实验和工业试验相结合方式研究了浸入式水口结构对结晶器内钢水流动行为及其对连铸坯[200 mm×(1 060~1 240 mm)]表面"卷渣"的影响。结果表明:使用原浸入式水口(侧孔48 mm×70 mm,和上倾15°)结晶器内钢液流场不稳定,对应连铸坯表面存在严重"卷渣"缺陷;在不改变水口结构条件下,上倾5°和上倾10°水口均无法解决连铸坯表面"卷渣";32 mm×52 mm小侧孔水口能有效解决小断面[200 mm×(900~1100 mm)]或低拉速(0.7~0.9 m/min)时409 L钢表面"卷渣";Φ60 mm内径水口对应结晶器中心平均波高在3.5~4.5mm,连铸坯表面"卷渣"缺陷由原来的36.5%降低至0.8%,该型水口不仅能适用现有断面[200 mm×(900~1320 mm)]及拉速(0.7~1.1 m/min)要求,还能提升连铸坯实物质量。 相似文献