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71.
质子交换膜燃料电池阴极数学模型 总被引:11,自引:2,他引:9
Stefan-Maxwell方程用于氧在扩散层内传递;稳态连续方程和Fick 第一定律分别用于氧在催化层内气体通道和电解质膜中传递,采用一维宏观均匀模型,建立了质子交换膜燃料电池氧电极的数学模型。给出了反应速度和氧气浓度在催化层内分布,并分析了各种参数对氧电极性能的影响。结果表明:(1)当催化层内气相孔隙率为0.01以上,则氧在催化层内浓度分布就趋于均匀;(2)催化层厚度为25 μm 左右最佳,过厚影响传质,过薄不能提供足够的反应界面;(3)提高催化层内质子电导和催化剂的有效表面积将极大地提高电极性能;(4)低电流密度时,反应在催化层内分布均匀;高电流密度时,反应集中在催化层靠近扩散层一则。 相似文献
72.
73.
海上稠油油田聚合物驱原油破乳研究Ⅰ破乳剂研制 总被引:1,自引:0,他引:1
以渤海某稠油油田原油、采出水和驱油用聚合物为基础,借鉴陆地类似油田产出聚合物的变化情况,结合油田实际产出物,配制了模拟产出物。制备了一种破乳剂,考察了破乳剂、聚合物、水相体积比例、温度、矿化度、pH值、剪切强度、粒子含量、溶剂和其它药剂等因素对破乳性能的影响和电脱水,并进行了现场评价。 相似文献
74.
青梅醇提物中乙酸乙酯萃取组分的GC-MS分析 总被引:1,自引:0,他引:1
青梅醇提物中的抗氧化活性成分主要被乙酸乙酯所萃取.对青梅乙酸乙酯萃取组分进行了GC-MS分析,共检测出24个峰,其中鉴定出14种成分.主要成分为各类有机酸类化合物,约占总量的72.99%,其中含量较高的是柠康酸酐20.31%、6-十八碳烯酸16.58%、顺-油酸12.6%、十六烷酸10.72%、十八烷酸6.17%、癸酸1.97%、辛酸1.33%等.其次是二氢香豆酮7.38%和(2S)-1,3,4,5,6,7-六氢-1,1,5,5-四甲基-2H-2,4a-甲桥萘2.09%. 相似文献
75.
以岭南特色果木-龙眼木为材料,采用气相色谱-质谱联用仪(GC-MS)检测技术,研究不同干馏温度对龙眼木烟熏液挥发性成分的影响。结果表明,在200℃,300℃和400℃干馏温度下制备的精制龙眼木烟熏液分别鉴定出20种,19种和23种挥发性成分,分别占烟熏液中化合物的相对含量95%,93.17%和95.25%。龙眼木精制烟熏液的挥发性成分主要是酚类化合物、酮类化合物、醛类化合物等,其中酚类化合物相对含量最高,在400℃干馏温度区间制备的烟熏液中挥发性酚类化合物含量为72.6%。经过低温净化处理的龙眼木烟熏液及挥发性成分中未检出苯并芘类化合物。 相似文献
76.
针对传统C-V模型对颜色不均匀图像分割失败并且对初始轮廓和位置敏感问题,以及现有符号距离正则项存在周期性振荡和局部极值问题。该文提出结合局部能量信息和改进的符号距离正则项的图像目标分割算法。首先,将全局图像信息扩展到HSV空间,并使用局部能量项信息分析每个像素及其领域内的统计特性,从而在较少的迭代次数内有效分割颜色分布不均匀图像。其次,改进现有符号距离正则项,改进后的符号距离正则项在避免水平集函数的重新初始化的同时,提高了计算效率,保证了水平集函数演化过程的稳定性。然后,定义阈值判断法的水平集函数演化的终止准则,使曲线准确演化到目标轮廓。该算法与同类模型的对比实验表明该模型具有较高的分割精度和对初始轮廓的鲁棒性。 相似文献
77.
将13种烟叶两两之间按不同比例进行混配,研究了它们的配伍性.根据配伍性随混配比例变化的趋势,以感官评吸得分差为分界点,将烟叶间的混配模式划分成2种:感官质量差异大、得分差在4分以上的烟叶宜按第1种模式混配,即感官质量相对较好的烟叶用量大于相对较差的烟叶;感官质量差异小、得分差在4分以下的烟叶宜按第2种模式,即1:1的比例混配. 相似文献
78.
79.
阴极开放式质子交换膜燃料电池实验性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
文中围绕实验室自制的开放式阴极自增湿型质子交换膜燃料电池开展了大量相关实验,采用FLUKE Ti25红外温度成像仪测得了各种操作条件下电池表面温度分布图像。实验结果表明:在封闭式阳极(anode dead-end)操作条件下,液态水会在阳极逐渐积累而影响反应气的传质,造成电池输出性能的衰减。通过阳极排气可以使电池性能恢复。纵观电堆表面温度分布情况,总体呈现出沿氢气流道方向递增的趋势。且随着电流密度的增大,这种温度分布的不均匀性变得更加明显。在实验所测试的范围内,电堆的平均输出功率密度达到了583 mW/cm2。 相似文献
80.
采用限制热膨胀变形的热处理方法在2024铝合金上产生热致压力,利用ABAQUS有限元软件模拟计算其热致压力,考察模具材料的热膨胀系数、弹性模量和屈服强度等材料性能对热致压力的影响规律。结果表明:该装置在500 ℃时能够产生比较均匀的热致压力,当模具材料采用42CrMo时,热致压力最大可达503MPa;热致压力随着模具材料热膨胀系数的减小、弹性模量以及屈服强度的增加而增大,模具材料的热膨胀系数和弹性模量对热致压力的影响更明显。 相似文献