长管串井下分离器及尾管举升抽油工艺技术

针对常规防气工艺存在的防气效果不理想、适用范围小、无法使气体影响严重的油井正常生产等问题,研制了长管串井下分离器及尾管举升工艺技术,该工艺以套管和油管间的环形空间为沉降分离体,沉降分离空间大;解决了常规防气工艺适用范围小的工艺难题,并且该装置使混气液转向沉降分离流速降低,利于更细小的气泡分离,使气体分离更彻底,对油气比越高的井效果较明显。经现场对16口井的试验表明,可有效减少气体影响,提高油井泵效。该分离器的试用有效率高,取得了明显的经济效益。     

大型箱梁翼缘开洞有限元分析

应用有限元法分析了大型双腹箱形开洞梁，以孔洞宽度和位置为变量，探讨孔洞对梁的应力、应变及跨中挠度的影响规律．研究结果表明，随着洞位置向跨中移动，以及洞宽度的增大，跨中挠度增大较快．当孔洞与支座的距离大于0．3倍跨度时，跨中最大正应力会突然减小，但小于0．3倍跨度时，开洞对跨中最大正应力影响不大．随着孔洞断面宽度的增大，开洞断面下翼缘正应力逐渐增大，与材料力学计算结果差异越来越大，但该断面的剪应力却与材料力学计算值较为接近．最后，比较有限元计算值与材料力学计算值，得出修正系数供设计参考．     

渣油悬浮床加氢分散型Mo催化剂硫化程度的XPS分析

 在渣油悬浮床加氢分散型Mo催化剂前体的硫化过程中，采用X射线光电子能谱法(XPS)分析了催化剂表面的硫化状况，并对XPS谱图进行了拟合处理。结果表明，分散型Mo催化剂前体的硫化主要形成了四配位MoS2晶体。在100℃硫化条件下，分散型Mo催化剂前体硫化产物中，Mo4+约占全部Mo物种的81.62%（摩尔分数），表面Mo活性组分硫化率为68.94%，硫化产物中有效S含量为73.06%（摩尔分数）；在300℃硫化条件下，产物中有效S含量为77.93%，表明在渣油悬浮床加氢工艺过程中，提高反应温度更有利于对分散型Mo催化剂前体的预硫化。     

可降解温敏型共聚物PLGA-PEG-PLGA的合成及辐照法分子量调整

合成了不同嵌段的可降解的温敏型聚乙交酯丙交酯-聚乙二醇-聚乙交酯丙交酯共聚物（DL—lactide—co—glycolide-b-ethylene glycol—b—DL—lactide—co—glycolide，PLGA-PEG—PLGA）。用红外、核磁共振、凝胶渗透色谱等表征了其化学结构、分子量及分子量分布，研究了其相变过程。用辐照法成功地进行了PLGA—PEG—PLGA分子量调整。实验结果表明，在反应温度150℃催化剂辛酸亚锡0．04g反应8h，5．08g乙交酯与12．61g丙交酯（摩尔比为1：2）的条件下，产物溶于水后得到的水凝胶具有明显的相变过程。不同分子量的共聚物相变温度不同，在同定聚乙二醇分子量且共聚物溶液浓度相同条件下，共聚物中丙交酯与乙交酯比例越高，共聚物分子量越大，相同浓度下的分子量越大的共聚物形成的溶胶，凝胶转变温度越低，凝胶-溶胶转变温度越高。当辐照20kGy样品的分子量分布最大，从而改变凝胶的相变温度。     

机械密封端面的膜压分布分析

从单位时间内微元上的流量平衡出发,通过对机械端面密封的封闭流体做理论分析,推导出机械密封端面上的膜压分布表达式.表达式表明,机械密封端面上的动压沿径向呈近似抛物线分布,沿周向呈正弦曲线分布,并给出具体算例结果.     

西安地铁区间隧道通过地裂缝带的施工方案

通过对西安地铁区间隧道通过地裂缝的特点分析,提出了几种地铁区间隧道通过地裂缝的方法,指出地铁结构采用这些方法能够适应地裂缝的变形发展,并在地裂缝活动的情况下维持地面交通和地铁的正常运营。     

徐深气田火山岩储层测井解释饱和度方法研究

徐深气田兴城地区深层火山岩储层岩性复杂、储层流体多变、属于特低孔隙度、特低渗透性储层。火山岩储层岩性对电阻率的影响超过储层流体对电阻率的影响,其岩电实验参数特征与砂岩储层存在着较大的差异,根据传统的阿尔奇公式难以准确求取储层的原始含气饱和度。下面以徐深气田兴城地区酸性火山岩岩电实验为例,探讨如何对传统阿尔奇公式加以改进,建立徐深气田兴城地区火山岩储层饱和度解释模型。经过多口井的实际应用,取得了较好的应用效果。     

残留奥氏体对1500MPa级新型低碳Mn-Si-Cr系合金钢冲击韧度的影响

15 0 0MPa级无碳化物贝氏体 马氏体复相钢的第一类回火脆性开始温度高于 36 0℃。实验表明 ,这并非由于贝氏体 马氏体复相韧化 ,而是与无碳化物贝氏体中的膜状残留奥氏体有关。无碳化物贝氏体中机械稳定性较高的残留奥氏体可能是导致无碳化物贝氏体 马氏体复相钢第一类回火脆性开始温度升高的直接原因。     

CARS光谱测温及仪器狭缝函数对测量的影响

设计了一种利用光参量振荡器(OPO)来代替染料激光器的宽带相干反斯托克斯喇曼散射(CARS)光谱测温实验装置。为了提高CARS测量温度的精度,测量和分析了检测系统中狭缝函数对测量结果的影响,确定了狭缝函数的具体形式。将测量结果与热电偶读数比较,发现在温度范围300K～1200K内,温度测量的不确定度小于2%。