全文获取类型
收费全文 | 145篇 |
免费 | 7篇 |
国内免费 | 1篇 |
专业分类
电工技术 | 1篇 |
综合类 | 8篇 |
化学工业 | 31篇 |
金属工艺 | 35篇 |
机械仪表 | 24篇 |
建筑科学 | 2篇 |
能源动力 | 2篇 |
轻工业 | 1篇 |
石油天然气 | 2篇 |
武器工业 | 1篇 |
一般工业技术 | 40篇 |
冶金工业 | 4篇 |
原子能技术 | 1篇 |
自动化技术 | 1篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 3篇 |
2022年 | 6篇 |
2021年 | 3篇 |
2020年 | 2篇 |
2019年 | 6篇 |
2017年 | 4篇 |
2016年 | 1篇 |
2014年 | 7篇 |
2013年 | 15篇 |
2012年 | 23篇 |
2011年 | 22篇 |
2010年 | 8篇 |
2009年 | 11篇 |
2008年 | 3篇 |
2007年 | 17篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 3篇 |
2000年 | 1篇 |
1990年 | 1篇 |
1987年 | 2篇 |
排序方式: 共有153条查询结果,搜索用时 31 毫秒
21.
金属在海洋中的腐蚀受C1-浓度和溶液中溶解氧含量的影响,以往的研究多为低C1-浓度下的腐蚀,对于高C1-浓度及与溶解氧含量相关的研究较少.为此,采用动电位扫描和电化学阻抗谱(EIS)方法,研究了船用903钢在不同NaC1浓度溶液及薄液膜中的腐蚀规律,探讨了C1-浓度变化过程中溶解氧含量对903钢腐蚀的影响.结果表明:903钢在NaC1溶液及薄液膜中的腐蚀规律是不同的,初期随C1-浓度的升高,溶液中的腐蚀速率先升高后降低,而在薄液膜中腐蚀速率一直升高;相同C1-浓度下,薄液膜中的溶解氧含量高于溶液中的溶解氧含量,其腐蚀速率比溶液中的高.腐蚀规律不同的主要原因是溶解氧含量不同. 相似文献
22.
23.
镀锌层三价铬钝化在防腐蚀能力上无法满足一些工件高防腐蚀性能的要求,为此,采用锌镍合金进行三价铬钝化,通过盐雾试验考察了其防腐蚀能力.钝化液主要成分:77 g/L Cr(NO3)3·9H2O,13吕/L(COOH)2,15 g/L CH2(COOH)2,2g/L马来酸酐,8 g/L Co(NO3)2·6H2O,5 mL/L含硅化合物.结果表明,控制pH值在1.6~2.0,温度60~70℃,时间30 s以上,所得钝化膜防腐蚀能力超过常规镀锌六价铬钝化膜.锌镍镀层三价铬钝化既保护了环境,又能满足工件高防腐蚀性能的要求. 相似文献
24.
未来的航空航天运载火箭需要使用绿色的燃料,使运动件有好的摩擦学性能,当前对其研究的公开报道较少.利用环-块式摩擦磨损试验机对1Cr18Ni9Ti不锈钢与ZrO2陶瓷摩擦副在质量分数25%,50%和75%的H2O2介质中,于3种滑动速度和3种载荷条件下的摩擦磨损行为进行了研究.通过三维白光共焦显微镜分析了试样磨损表面的形貌和粗糙度.结果表明:在H2O2质中,1Cr18Ni9Ti/ZrO2摩擦的总的趋势是H2O2浓度越高、载荷越大,摩擦系数越小;1Cr18Ni9Ti的磨损随着H2O2浓度的提高、载荷的增大而增大;在高浓度H2O2中1Cr18Ni9Ti与ZrO2摩擦副之间的主要磨损机制是较严重的犁沟型磨损和黏着磨损. 相似文献
25.
冲蚀与气蚀复合磨损试验装置及其试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在分析典型含沙水流的冲蚀、气蚀磨损试验设备和方法的基础上,针对我国水力机械和水工建筑的特殊损伤破坏形式提出了基于射流的水下冲蚀与气蚀复合磨损试验设备和方法。实验室泥沙冲蚀与气蚀复合磨损模拟试验结果表明,该试验装置设计合理,可以在较短时间内获得试验数据。对2种典型的耐磨不锈钢材料进行了冲蚀磨损试验研究,发现2种材料在冲蚀磨损过程中伴随有气蚀作用机制,材料损伤的实质是冲蚀与气蚀的复合磨损。 相似文献
26.
采用真空熔覆技术制备了Ni-Co/WC-Graphite(G)复合熔覆层,采用SEM、XRD等分析了微观组织及相组成,利用三点弯曲研究了复合熔覆层的弯曲行为,并分析了断口形貌特征、微区元素分析与断裂机制。结果表明:整个Ni-Co/WC-G熔覆层包括复合层区、过渡层区、扩散冶金熔合带以及热影响扩散区,复合层区呈现三维织构组织特征,主要组成相有Cr_7C_3、Cr_(23)C_6、Ni_3Si、CrB、WC、C和γ-Ni-Co固溶体,扩散影响区主要组织为珠光体,扩散冶金熔合带及过渡层主要组成相为镍钴基合金固溶体及金属间化合物;具有复合熔覆层试样的三点弯曲载荷-位移曲线初始呈线性变化,而后曲线斜率逐渐减小,在达到载荷峰值时Ni-Co/WC-G复合熔覆层在承受压应力时溃裂,而在承受拉应力时断裂,由于过渡层、扩散冶金带以及热影响扩散区的存在,使载荷在熔覆层失效后仍在一定范围内缓慢增加,熔覆层区断口形貌呈沿晶或穿晶特征,基体侧的热影响扩散区呈扇形解理断裂特征,远离界面的基体区域为具有大量韧窝的韧性断裂。 相似文献
27.
等离子喷焊过程中熔池温度波动大,目前主要存在依赖人工干预、自动化程度低等问题,喷焊层质量受到很大影响。因此,喷焊过程熔池温度的实时控制是等离子喷焊技术发展的必然选择。为研究喷焊过程熔池温度变化对喷焊层组织性能的影响,开发实时监控技术打下基础,采用在线监测的方法,对喷焊过程熔池温度进行实时测量,分析了喷焊过程熔池温度对喷焊层宏观形貌、组织成分和显微硬度的影响。结果表明,等离子喷焊过程熔池温度控制在1400℃左右,喷焊层具有较好的组织与性能。喷焊过程熔池温度较低时,容易引起近熔合区形成氧化物夹杂;喷焊过程熔池温度过高时,容易造成喷焊层稀释率的增加。喷焊电流110 A时,前段喷焊层的显微硬度为(670±26) HV0.1,明显高于中段喷焊层的显微硬度(550±20) HV0.1;当喷焊电流为70、110和150 A时,喷焊层显微硬度呈由高到低的趋势。 相似文献
28.
29.
30.