土体循环塑性模型研究进展

简要归纳了循环荷载作用下土体本构特性和循环塑性模型需满足的力学条件．综合评述了多面、无限多面、两面、单面、边界面、多机构和次加载面模型等常见的土体循环塑性模型及它们预测土的循环加载特性的能力．提出了土体循环塑性模型有待进一步研究的若干问题．     

从伊拉克战争看美军的野战供水保障特点

水的保障是军队后勤保障中极其重要的组成部分,从分析伊拉克战争中美军的供水保障入手,概括了在现代高技术局部战争中大量使用直饮水并注重防核生化污染的保障特点。     

WCDMAR99核心网分组域规划设计探讨

本文就运营商关于W CDMA核心网版本选择给出深入的分析并提出演进方案。对W CDMA R 99版核心网分组域建设方案进行了详细介绍,最后以西南某地移动3G预规划为例给出了W CDMA核心网具体设计方法。旨在为运营商对W CDMA核心网分组域规划设计提供决策参考。     

WCDMA R4核心网建设方案的探讨

本文就现有GSM运营商建设WCDMA核心网时的版本选择进行了深入分析并提出演进方案。针对WCDMA R4版核心网建设方案进行了详细分析,旨在为运营商对WCDMA核心网进行建设时提供决策参考。     

极限承载力的增量加载有限元法及其应用

把求解极限承载力有关的荷载分为两类，一类为假想已经存在的极限承载力，另外一类为除去第一类的所有荷载。在有限元求解过程中，先计算出在第二类荷载作用下岩土体的应力状态，此时的应力状态可称为初始应力状态，而后以一定的增量荷载的形式在要求极限荷载的部位逐步施加荷载，直至结构体最终处于极限状态，此时施加的荷载增量的总和即为要求解的极限荷载。这种求解极限承载力的方法就是本文提出的极限荷载的增量加载有限元法，它的求解过程符合实际受力情况。用这种方法可以求解岩土、结构等工程中各种情况下的极限荷载。它不但可以获得极限荷载的值，而且可以得到荷载一位移关系全过程情况。最后，应用此方法对Prandtl解的经典算例进行了分析，结果表明：屈服准则选用对计算结果的影响很大，选择与实际问题相匹配的屈服准则方能得到比较精确的结果。在求解平面应变问题时，在关联流动法则条件下采用M-C内切圆屈服准则或在非关联流动法则下采用M-C匹配DP准则所得结果与Prandtl精确解是一致的，这有力的验证了该方法的正确性。可望在实际工程中获得广泛应用。     

重庆市公共建筑节能改造项目引入监理机制的探讨

该文结合重庆市开展既有公共建筑节能改造示范工作实际,分析了既有公共建筑节能改造示范项目实施过程中存在的管理问题,阐述了在以合同能源管理模式实施的公共建筑节能改造项目中引入监理机制的作用,并提出了相关对策建议。     

直墙式黄土隧道围岩结构的地震动稳定性分析——底脚处应力集中对安全系数的影响

为了验证直墙式黄土隧道（洞）底脚处应力集中现象对围岩结构安全系数的影响,根据静力和动力分析模型,应用抗剪强度折减法和ANSYS软件,在现有研究的基础上,分析了底脚为直角时重力和地震作用下塑性区和安全系数的变化规律,并通过数值算例,研究了底脚为不同半径圆弧时围岩结构安全系数的变化情况。结果表明：在重力作用下塑性区最先出现在底脚偏上,直角的应力集中现象对围岩结构安全系数没有影响,地震作用下塑性区虽然最先出现在底脚处,但安全系数的降低并非底脚处应力集中现象的影响,从而为以后工程结构中直墙式隧道（洞）的成型和工程应用提供了理论依据。     

小型水电站组合智能发变电系统

按照小水电站的特点和监控对象的要求，将断路器、发电机测控保护、励磁调节、同期并列、水机自动调节、远程通讯终端等设备与仪表集成于一体的组合智能发变电系统是一种高可靠性、高性价，比的综合自动化系统。介绍该系统，的主要结构和功能，软件、硬件设计特点及在小水电站中的应用前景。图3幅。     

煤渣作混凝土掺和料的性能研究

研究不同掺量的煤渣对水泥混凝土性能的影响。通过测定混凝土的流动性、强度和抗渗性等 ,指出煤渣具有一定的活性 ,可用作混凝土的掺和料     

黄土隧洞安全系数初探

通过分析黄土破坏机理及形式,借鉴有限元强度折减法的思想,探索性提出黄土隧洞剪切与拉裂安全系数的定义及计算方法.文章先采用FLAC3D分析软件,模拟无衬砌黄土隧洞开挖,计算稳定安全系数.不断降低土体的抗剪切强度参数c-tanψ,使黄土隧洞达到极限破坏状态,此时的折减系数即为剪切安全系数.不断降低土体的抗拉强度参数,黄土隧洞内临空面上(不包括底部临空面)出现第一个拉裂破坏单元时,表明黄土隧洞发生拉裂破坏,定义拉裂安全系数为实际抗拉强度与破坏时折减抗拉强度的比值.采用ANSYS分析软件,模拟跨度较大黄土隧洞开挖,根据不同支护方式:老式支护和复合支护,分别计算围岩和衬砌安全系数,比较支护前后安全系数变化.提出了黄土隧洞的稳定必须同时满足两个要求:初期支护后土体围岩的安全系数不小于1.15～1.2;根据规范要求二次支护后衬砌结构的安全系数大于2.0～2.4,以确保隧洞在施工与运行过程中的工程安全.