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991.
为了提高肺结节自动恶性分类模
型的性能,提出一种肺结节良恶性分类算法。首先,将3维肺结节CT图像作为模型输入;然后将双路径网络与卷积神经网络模型结合用于提取CT图像特征。其中,残差连接用于捕获更多高层和语义信息,密集连接用于降低模型的复杂度。在Luna16数据集上的实验结果表明,该算法的ROC可以达到90%,算法性能优于同类型算法性能。 相似文献
992.
以QuartusⅡ为开发平台,采用Verilog HDL语言编程在ModelSim中对基于FPGA设计的无刷直流电机模糊PID控制器进行了仿真验证,通过M atlab拟合M odelSim得到了数据. 相似文献
993.
对不锈钢管件无模拉伸变形时壁厚变化进行了实验研究 ,分析了不锈钢管件无模拉伸时壁厚变化的影响因素及影响规律。确定了不锈钢管件无模拉伸时壁厚变化经验公式。实验结果发现 ,不锈钢管件无模拉伸时 ,壁厚变化tf/t0 与Dif/Di,D0 f/D0 ,1-RS的值成正比 ,即 :tf/t0 =k1Dif/D0 =k2 D0 f/D0 =k3 1-RS。对于薄壁不锈钢管件 (当t0 /D0 <0 1)无模拉伸时 ,k1=k2 =k3 =1。 相似文献
994.
<正> 一、前言随着汽轮发电机机组容量的迅速增加以及汽轮发电机护环的各种制造强化工艺的出现,尤其是国内外有关护环事故报道有增无减,发电机护环的抗应力腐蚀性能的研究引起了人们的深切关注,特别是引起了电机制造和重机行业的重视。七十年代初在发电机护环国外订货技术条件中就确定了应力腐蚀试验的要求。然而,时至今日,仍无法正常验收进口护环。因此,极有必要加强这方面的研究工作。 相似文献
995.
本文对扩胀护环的三种楔块模具结构(单冲头平底座、单冲头斜底座、双冲头)进行了力学分析;推导了扩胀护环所需的下压力以便于考虑所用压机吨位是否合适的公式;证明了采用双冲头的模具结构强化护环时所需的下压力还不到采用单冲头平底座楔块扩孔时所需下压力的1/2。因此,建议迅速进行双冲头模具结构扩胀护环试验,以生产大容量机组所需护环。 相似文献
996.
不用压边成形圆锥形零件过程中内皱发生时刻确定及其影响因素分析 总被引:1,自引:0,他引:1
利用内皱模型,结合圆锥形零件在成形过程中的几何条件及应力分析推导了圆锥形零件不用压边时也不发生内皱的l临界条件;进而利用VB语言编程绘制了圆锥形零件在成形过程中不同参数情况下拉深时刻与相对厚度的变化曲线,据此得到内皱发生的具体时刻,并分析了不同参数对内皱发生时刻的影响。此临界条件可作为圆锥形零件拉深过程中不用压边时也不发生内皱的判据。所得曲线组具有通用性,可供生产实践或理论研究参考。 相似文献
997.
CYCLIC DEFORMATION BEHAVIOUR OF Cu SINGLE CRYSTALS ORIENTED FORDOUBLE SLIP Ⅱ. Persistent Slip Bands and Deformation Bands 总被引:1,自引:0,他引:1
用光学显微镜和扫描电镜研究了双滑移取向([034],[117])Cu单晶循环饱和后的表面形貌,塑性分切应变幅(γpl)低于10~(-3)时,[034]晶体表面上要为主滑移系的驻留滑移带(PSBs)占据,次滑移只在边缘区域启动,其PSBs细窄(<1μm),体积百分数在1%以下.γpl>10~(-3)时,次滑移开始在试样的中部启动,同时,表面出现二种贯穿晶体的宏观形变带(DBI,DBII),滑移带在形变带内集中.[117]晶体在γpl=4.4×10~(-4)时,双滑移现象已十分明显.γpl>10~(-3)时,表面也形成与前者相似的形变带.DBI的惯习面与主滑移面平行([034]晶体)或接近([117]晶体),DBII的惯习面则与前者垂直,文章讨论了形变带形成的可能原因. 相似文献
998.
999.
1000.