接触剂性质和油膜厚度对减压渣油接触裂化反应性能的影响

为考察接触剂对减压渣油接触裂化反应的影响，以石家庄减压渣油为原料，采用热解色谱(Py GC)和热重质谱(TG MS)分别评价无孔无酸接触剂(A)、有孔无酸接触剂(B)和有孔有酸接触剂(C)的孔结构、酸性，以及接触剂上油膜厚度对减压渣油裂化反应条件和反应产物的影响。结果表明，与无孔接触剂相比，接触剂上孔道的引入，使减压渣油分子能进入到孔径大于10 nm的孔道进行初步裂化，初步裂化产物能够进入孔径小于10 nm的孔道内进行二次裂化，生成更小分子。在A剂上减压渣油的油膜厚度对其热裂化反应产物的分布和生焦率没有明显影响；在B剂上减压渣油热裂化反应强度增强，生焦率增大至12%~13%；在C剂上，随着减压渣油油膜厚度的减小，其裂化产物中C12-和C12~C20馏分相对质量分数增大，C20+馏分相对质量分数减小，生焦率增大。TG MS结果表明，接触剂上酸中心的引入大大降低了减压渣油的起始裂化温度。     

基于Fluent的液体径向静压轴承油膜流场静态性能分析

以液体静压主轴系统径向静压轴承油腔油膜为研究对象,利用Fluent对其静态性能进行分析,分析油腔深度、半径间隙、油腔夹角、轴承宽度改变时,轴承油腔油膜流场的变化,并进一步分析对轴承静态承载特性的影响。分析结果显示,径向静压轴承承载力随油腔深度增加而降低,油腔深度值增大,径向静压轴承承载力显著降低。     

Ⅱ催化1~#主风机组齿轮箱振动原因分析及轴瓦改造

针对Ⅱ催化1#主风机组齿轮箱在两次烟机试发电中高速轴振动大的故障,通过对齿轮箱的振动监测和频谱分析,得出产生振动的原因是油膜失稳的结论,因此把圆轴瓦改造成椭圆瓦,取得了较好的运行效果。     

限制间隙条件下的点接触EHL特性分析

在经典的弹性流体动力润滑理论中,两接触体处于开放的空间中,其相对位置由施加的外载决定,即油膜压力的计算要满足载荷平衡条件。而当弹流润滑发生在限制空间中时,如滚动轴承中的润滑,接触体的相对位置受系统的约束,传统弹流理论并不能用于该工况下的润滑特性预测。本文对限制间隙条件下等温点接触弹流润滑问题进行了数值分析,研究了速度参数、材料参数和刚性间隙H00对油膜厚度和承载力影响。根据计算结果,回归出新的承载力以及膜厚计算公式。另外,对限制间隙条件下的润滑油膜特性进行了试验观察,将结果与数值分析进行了对比。     

基于极点优化配置的发动机空燃比控制器设计

针对燃油发动机的燃油油膜动力学子系统,以发动机的空燃比精确控制为最终目标,采用基于状态空间模型的极点配置方法设计控制器.为确定适当的目标极点,提出根据主导极点概念,利用坐标轮换法搜索最优参数,从而确定目标极点的方法.最后通过仿真实验,验证所提出方法有较好的空燃比控制效果,为空燃比精确控制提供了一种新的思路.     

面向自适应控制的油膜厚度动力学建模与分析

实现数控机床自适应控制的前提条件是有相关的动力学模型。建立带有载荷、温度等非线性因素的油膜厚度动力学模型是实现重型精密数控机床垂直位移自适应控制的关键。针对没有适用于静压导轨油膜厚度的自适应控制模型,基于Navier-Stokes方程,提出了静压导轨油膜厚度的非线性动力学模型及其简化模型,两者都可用于自适应控制。该模型能体现导轨承受负载变化与油膜厚度变化关系,并包含油膜厚度变化的速度和加速度项,适用于精密液体静压数控设备。经过Simulink tools工具仿真模拟,精度达到10~(-4)的数量级,验证了非线性模型和近似模型的准确性。     

一种基于热弹流润滑理论的组合式密封件密封性能评估模型

介绍了用于评估一种由O形圈和PTFE条组成的组合式密封件密封性能的数学模型.为了更好地模拟真实的工况,该模型综合考虑了许多可能的影响因素,如压力,温度,以及密封件材料性能等.这个模型以弹流润滑理论为基础,可用于计算润滑油膜厚度,压力分布和温度场分布,从而为解决“如何以最小的泄漏率保证较好的润滑性能”这个问题提供理论依据.     

非金属滑靴式柱塞泵润滑特性研究

滑靴副是柱塞泵中的关键摩擦副之一,它们之间的油膜润滑特性制约着柱塞泵的寿命。文中以某型柱塞泵为例,对无源油膜润滑理论进行研究,得出某型柱塞泵在不同状态下的油膜厚度;并结合非金属材料润滑特性,得出非金属材料滑靴与无源油膜润滑理论相结合时滑靴副的润滑特性。根据理论分析及实际应用情况,非金属材料滑靴及无源油膜润滑理论可以应用至其它柱塞泵上。     

固定-可倾瓦轴承支撑的转子的非线性动力学特性

以固定-可倾瓦轴承支撑的单盘柔性转子为研究对象,根据转子动力学理论建立了其动力学模型。基于动态Reynolds方程和边界条件,运用Castelli法求解Reynolds方程,在单瓦坐标系下建立了单块轴瓦的非线性油膜力数据库。经过坐标变换,组装计算最终获得固定-可倾瓦轴承的油膜力。在计算油膜力的时候考虑两种情况,即考虑瓦块转动惯量和忽略瓦块转动惯量。首先将这两种情况下转子的运动轨迹进行比较,然后这种分析了考虑瓦块转动惯量时转子的动力学行为,同时也比较了在不同的预负荷和支点比的情况下转子的运动轨迹和可倾瓦瓦块的摆角。     

变截面密封圈弹流润滑数值计算

变截面密封圈的密封面接触边界为波形曲线,油膜厚度在动密封面间的周向和轴向方向上都是变化的,目前的研究都没能更好地揭示出此类密封圈的动压润滑特性。建立能够反映截面随波形变化的三维模型,应用ANSYS软件APDL语言编写变截面密封圈弹流润滑数值计算程序,实现润滑方程与弹性变形方程的迭代求解,得到变截面密封圈油膜压力和油膜厚度的三维分布,以及油膜厚度分布规律与润滑边曲线之间的关系;研究初始压缩率对油膜厚度和分布的影响。结果表明,变截面动密封油膜厚度在密封面曲线波峰处油膜最厚,在波谷处最薄;变截面密封圈的密封面与轴之间非全膜润滑,油膜破裂多发生在轴向外边界和润滑曲线的波谷处;初始装配压缩率对动密封油膜厚度及分布影响较大,初始压缩率过大或过小,都会导致密封效果变差。