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21.
双滑移取向Cu单晶的循环形变行为──Ⅱ.滑移带和形变带SCIEI 总被引:2,自引:0,他引:2
用光学显微镜和扫描电镜研究了双滑移取向([034],[117])Cu单晶循环饱和后的表面形貌,塑性分切应变幅(γpl)低于10^(-3)时,[034]晶体表面上要为主滑移系的驻留滑移带(PSBs)占据,次滑移只在边缘区域启动,其PSBs细窄(<1μm),体积百分数在1%以下.γpl>10^(-3)时,次滑移开始在试样的中部启动,同时,表面出现二种贯穿晶体的宏观形变带(DBI,DBII),滑移带在形变带内集中.[117]晶体在γpl=4.4×10^(-4)时,双滑移现象已十分明显.γpl>10^(-3)时,表面也形成与前者相似的形变带.DBI的惯习面与主滑移面平行([034]晶体)或接近([117]晶体),DBII的惯习面则与前者垂直,文章讨论了形变带形成的可能原因. 相似文献
22.
23.
采用德国HAAKERheocrod90扭矩流仪对几个牌号国产高密度聚乙烯(HDPE5000s,2200j,7750,60550,6098)的不稳定流动及影响因素进行了研究,结果表明:2200j,60550较其他牌号的HDPE更易制得表面光滑的制品。在相同温度下国产高密度聚乙烯5000s,7750,6098的熔体滑移应力均大于或等于临界剪切应力,且均随着温度的升高而增大,口模长径比增大,高密度聚乙烯 相似文献
24.
本文从一全新的“以柔克刚”的设计思想出发,提出了一个用于确定设备地震载荷的计算方法。与现有计算方法的最大区别是:该方法在设备底部设置了滑移隔震装置,设备底部不再看作是刚性固定,改以“抗震”为主要目的为以“减震”为主要目的,由此建立了基础滑移隔震设备的计算模型和运动方程,并对求解途径提出了建议。 相似文献
25.
我公司3.95m56m回转窑采用档支撑。Ф×3一次生产运行中,靠近窑尾处的轮带把下挡圈挤掉造成轮带向窑头方向窜动100mm。我们首先采用整托轮的方法,使轮带向上(窑尾方向)受力,同时节液压挡轮,两者共同作用,但未见效果。后来借于自制的工具,利用轮带与窑筒体的相对运动(移),在少停 相似文献
27.
28.
赵根田 《包头钢铁学院学报》2009,28(2):162-165
在传统弹塑性理论的基本框架内,考虑应变梯度效应,分析了钢与混凝土粘结界面处混凝土局部滑移带内部塑性剪应变的规律,推导了剪应力与剪切滑动位移的关系及剪切滑移切向速度表达式.混凝土粘结滑移层内部应变集中程度随剪应力降增加而加剧,在应变软化阶段,剪切滑移切向速度与剪应力卸载率成正比.应用虚功率原理和塑性极限分析上限定理,分析了钢与混凝土双材料界面的剪切滑移强度,认为起主要作用的是混凝土的抗拉强度、与型钢表面状况有关的粘聚力、机械咬合力和混凝土对型钢的横向约束力等. 相似文献
29.
基于CFD技术的泵喷推进器水动力性能仿真方法 总被引:2,自引:0,他引:2
文章利用CFD方法,采用高质量结构化网格、应用滑移网格技术对某泵喷的水动力性能进行了数值仿真研究。仿真过程中,计算域内控制方程为雷诺平均N-S方程,湍流模型为剪应力输运模型。计算完成后讨论了网格和湍流模型对计算结果的影响。仿真结果表明:该泵喷平衡特性较好,但效率偏低,与试验结果有较好的吻合。该方法在泵喷水动力性能仿真方面的成功应用为以后泵喷的设计及性能预报提供了一种可靠实用的途径。 相似文献
30.
对于有埋深无体积质量黏性土地基极限承载力的求解,目前大多数土力学的书籍中都是先假定滑移面然后用静力平衡的方法求解,这样的求解过程是不精确的.利用Coulomb-Mohr屈服准则,基于R.希尔调和挤出图,采用了塑性力学滑移线的方法求解,得到了相同的结论,但是推导过程却大为简化. 相似文献