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81.
某大桥钢轨发生横向断裂。经对钢轨断口的宏观分析、显微组织观察、电子显微镜的微观分析和能谱的微区成分测定。结果表明,在轨底面中部的横截面上有一半径约7mm半圆形的疲劳裂纹区,疲劳裂纹起源于轨底面的小凹坑处,产生原因是钢轨在潮湿环境中受腐蚀而形成。在车轮应力的重复作用下,疲劳裂纹扩展而导致钢轨断裂。 相似文献
82.
某炼钢厂LF炉外精炼炉通风除尘电机轴承内套在运行过程中发生断裂 ,断裂源位于轴承内表面。用光学显微镜和扫描电镜对断裂件进行宏、微观检验。结果表明 ,电机轴承内套是由于润滑失效产生的热损伤疲劳断裂 相似文献
83.
对曲柄销轴在采油设备上的安装配合情况进行了调查,在此基础上,分析了销轴在采油设备工作时的受力情况,并通过化学分析、金相检验和扫描电镜等方法对销轴断裂失效进行了分析。结果表明,该销轴在交变偏斜拉应力的作用下,在销轴的应力集中处——退刀槽根部产生疲劳裂纹,最终导致疲劳断裂。另外钢材质量欠佳、组织不良也促进了断裂过程的进行。 相似文献
84.
20 0 4 113 焊接接头在30 0℃下的疲劳裂纹扩展特性[英]./AkihikoOhta ,etal.JournalofPressureVesselTechnology ,2 0 0 3,12 5 :131.对锅炉和压力容器用钢的焊接接头在高温下的疲劳裂纹扩展特性作了试验研究。采用带纵向缺口的中心裂纹试样在一特制的加热炉中试验,当热应力降低到- 1MPa时,焊接接头在30 0℃时的疲劳裂纹扩展特性和在室温下时相似。焊接接头中的拉伸残余应力在焊后为+15 2MPa ,经焊后热处理后为+12MPa。焊接接头在焊后状态、焊后热处理后以及相应母材的疲劳裂纹扩展门槛值分别为2 .7MN·m- 3/2 ,5 .1MN·m- 3/2 和7… 相似文献
85.
对WP13F发动机Ⅱ级涡轮叶片排气边裂纹、断裂进行了汇总分析。该叶片裂纹、断裂都属于以低周疲劳为主的高、低周复合疲劳失效模式;在疲劳起始区均存在一个黑色粗糙区(月牙形多晶区);断口上存在的大量粗大初生碳化物降低了材料的断裂韧性,加速了疲劳裂纹的扩展。 相似文献
86.
1感应表面淬火的基础
除了逐步淘汰的火焰淬火和应用日益广泛的激光淬火外,感应表面淬火属于大批量零件的纯热表面层强化(RV)工艺,在感应表面淬火时,零件表面层快速发生奥氏体化并随后受到骤冷。 相似文献
87.
片状剥落损伤的力学条件 总被引:2,自引:0,他引:2
本文通过计算和试验讨论了接触疲劳中片状剥落的力学条件,并采用“动态硬度”来进行强度计算,同时,还用“相关判据”进一步证实了导致片状剥落的不是主切应力τ45、而是正交切应力τxy。 相似文献
88.
对四种材料和两种工艺的CA—15连杆进行了快速测定疲劳极限的试验研究,并以升降法为标准评价了快速法的精度;在数据处理方面,扩展了参考曲线族的概念,阐明了快速法广泛应用的可能性;建立了Σn_i/N_i-σ_r曲线的数学表达式,提高了数据处理的效率和精度。 相似文献
89.
90.
结合火电厂耐热钢在运行过程中发生疲劳损伤失效问题,提出一个概率疲劳损伤服从三参数威布尔分时的形状参数m、尺度参度α和位置参数N0确定的新方法,由于用解析法计算分布参数的复杂性以及用图解法(也称概率纸法)估计时的精度较低等原因,从而使三参数威布尔分布在概率疲劳损伤分析中的应用受到一定限制。本论述了一种利用图解法与优化法相结合的方法求解其三个分布参数,用它对几种耐热钢疲劳试验的寿命数据进行了三参数威布尔分布拟合,其结构是相当好的,表明提出的确定威布尔分布三参数新方法简捷实用。 相似文献