后热处理对新型马氏体耐热钢焊缝性能的影响

针对电力施工过程中对具有冷裂倾向的马氏体型耐热钢焊后后热处理时机选择与标准存在差异，即是否必要在冷却至100-120℃恒温一段时间后再进行后热处理的问题，安排了一系列的试验对后热处理的最佳时机予以讨论，对热处理后的焊缝组织进行力学性能试验和金相分析，对冲击后的试样进行了断口分析。试验证明，后热处理时机的不同对马氏体耐热钢焊缝冲击韧度有比较大的影响，马氏体耐热钢的后热处理应在马氏体转变完全后开始较为合适。     

用于锅炉受热面管的马氏体及奥氏体耐热钢的性能

用于锅炉受热面管的马氏体及奥氏体耐热钢的性能湖北电力试验研究所袁重随着我国电力工业的发展，电厂锅炉的参数提高很快，已有一大批亚临界及少数超临界电厂锅炉分别作为３００ＭＷ及６００ＭＷ机组的配套锅炉投入运行或正在建设中，预计从现在起到下世纪初，３００ＭＷ...     

4Cr14Ni14W2Mo钢的奥氏体晶粒度和孪晶及碳化物

对锻造的4Cr14Ni14W2Mo钢经相应热处理后的奥氏体晶粒度、孪晶及碳化物类型进行了研究。认为固溶处理后的奥氏体晶粒度主要取决于固溶加热温度,与锻造温度关系不大。固溶加热过程实质是再结晶过程的继续,即二次再结晶。奥氏体晶粒的大小只能通过控制再结晶温度的高低和时间长短来实现。该钢热处理后,碳化物类型为M_(23)C_6和M_7C_3两种,而以M_(23)C_6居多。其中M_(23)C_6为(Cr、Fe、W、Mo)_(23)C_6和(Fe、Ni)_(23)C_6两种结构,而M_7C_3为(Cr、Fe)_7C_3。     

9％～12％Cr耐热钢在蠕变和时效过程中Z相的形成

蒸汽发电厂需要蠕变强度较高的高铬铁素体钢来提高热效率。为了提高高铬铁素体钢的抗蠕变能力，我们需要阻止其显微组织的变化，例如板条状马氏体组织的回复以及析出物的长大。特别是，高铬铁素体钢经过长期蠕变后其强度会由于显微组织的退化而突然降低。在长期蠕变实验过程中会出现新相，如Laves相和Z相。     

新研制汽车排气管用高强度铁素体系耐热钢

据日本日经产业新闻1992年10月报道，日本日立金属工业公司开发了在含18%Cr的铁素体系耐热钢中加入微量Nb、Ni、W等元素，经热处理后的组织微细且分散。其力学性能优异，如在900℃的强度是过去的2倍。     

还原气氛下耐高温材料的渗碳破坏

耐热钢在还原性气氛下工作时,常发生粉化剥落现象.经分析与实体零件的宏观与微观组织观察,此现象是因为还原介质渗入,引起合金体积膨胀而产生引力,造成应力裂纹.加入与介质结合力不强的元素铝,有阻碍介质渗入和扩散的作用.     

5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物

5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时，NbC聚集成大块，在1200℃以下加热时，NbC薄膜（片）的析出倾向随加热温度降低而增大，1130℃及其以下加热时，粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多，而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒，过高或过低温度的锻造加热，因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜（片）过多而不利于锻造加工。     

支撑架铸件的水玻璃铸造工艺

1　防止精铸件小孔漏钢如图 1所示支撑架零件 ,材质为Cr2 5Ni2 0耐热钢 ,有 2 0个16mm孔、还有 12个M18内螺纹 ,孔深均为5 2mm。为了使铸件的孔和内螺纹完整无损地浇注出来 ,作如下工艺安排。①表面层水玻璃石英粉浆料 ,粘度 (流杯粘度 )为 4 4s,撒 70～ 10 0目石英砂 ;②第 2层考虑到铸件较大 ,涂料粘度仍为 4 4s,撒 5 0～ 70目石英砂 ;③第 3层粉料为石英粉 2 0 % +耐火泥 80 % (质量分数 ) ,粘度为 4 0s,撒 2 0～ 4 0目石英粉砂。这 3层结壳之后 ,内孔的空隙就比较小了 ,如果挂第 4层涂料 ,内孔将被涂料填满 (第 4层涂料的粘度比第 3…