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41.
42.
利用CO_2激光对1Cr5Mo耐热钢焊接接头进行表面热处理,通过4XC型光学显微镜对激光热处理前后焊接接头各区显微组织和晶粒度等级进行分析,并采用X射线应力仪测定激光热处理前后焊接接头残余应力和残余奥氏体的分布规律。结果表明:经激光热处理后1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面晶粒发生细化,焊缝区、熔合区、过热区和正火区晶粒等级由9级、9.8级、8级和10.7级提升至10级、10.2级、8.5级和11级,组织结构薄弱区域由过热区、焊缝区和熔合区减少为过热区,均匀性得到了明显改善;激光热处理消除了焊接接头表面残余拉应力,形成了深度约为0.28mm的残余压应力层,残余奥氏体含量有所提高,分布更均匀,有利于改善其力学性能。 相似文献
43.
本文对铸造C12A高强耐热钢进行了组织与性能、可焊性、焊缝组织变化厦性能特点等方面进行了研究分析。试验结果表明:淬火组织为板务马氏体+部分针状马氏体+少量残余奥氏体,其硬度比较高,塑性和韧性不是很好;淬火+回火组织为保留马氏体形态的回火索氏体,其硬度不是很高,塑性和韧性比较好,具有盘好的综合性能;退火组织为铁素体,其硬度低,塑性和韧性高;焊接后的全相组织中,没有焊接裂纹等焊接缺陷存在,具有良好可焊性。对于淬火+回火后的铸造C12A耐热钢,经过焊接,基体组织和性能没有明显发生变化,过渡区的金相组织为板条马氏体+奥氏体组织,其硬度有所降低;熔化区的金相组织为针状马氏体+奥氏体+板条马氏体,硬度很高;焊后经过回火处理的基体佥相组织与性能没有变化。过度区的金相组织为保留板条马氏体形态的回火索氏体组织,较基体组织要粗大,其硬度要比基体有所下降;熔化区的金相组织转变为保留板每马氏体的回火索氏体,但组织较为基体组织要细小,其性能表现为硬度要比基体的有所升高。铸造C12A焊接后再经回火处理,可使焊接后的组织差别消除;性能变化趋于平缓,有利于材料的使用。 相似文献
44.
45.
46.
T122耐热钢平衡相转变的热力学计算和分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Thermc-Calc热力学计算软件,对820~1200℃时T122高铬耐热钢(%:0.11~0.12C,11.37~11.97Cr,1.90~1.93W,0.38Mo,0.86~0.90Cu,0.05Nb,0.19~0.20V,0.58~0.67N,0,0023~0.0028B)在820~1200℃的热力学平衡相及合金元素Cr、Al、Ti对6铁素体和主要析出相的影响进行了研究。结果表明,T122耐热钢残留有较多的6铁素体,其主要析出相为M23C6、Laves和MX。在950~1050℃时6铁素体最少,其含量为15.7%~18.9%。M23C6析出开始温度为940℃,Laves相为750℃,MX则较稳定为〉1250℃。Cr对δ铁素体含量影响很大,但对析出相影响较小。降低Al、Ti有助于降低δ铁素体含量,增加MX含量。 相似文献
47.
线材轧机导卫装置新材料的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
根据线材轧机导卫装置的服役条件与失败特点,采用铬、镍、钨多元合金化,研制出新型耐热高强线材轧机导卫装置。装机试验表明,新型耐热高强线材轧机导卫装置较同类产品寿命提高20%,获得显著经济效益。 相似文献
48.
《中国新技术新产品》2016,(11)
甲醇厂H-1301过热炉经过八年多的运行,部分炉管磨损严重,2015年大修对壁厚减薄15%及以上或胀粗程度超过原管直径的3.5%的炉管进行了更换,本文通过对H-1301过热炉炉管更换焊接工艺进行探讨和分析,为今后类似的相关设备的检修提供借鉴和参考。 相似文献
49.
为了改善1Cr5Mo耐热钢焊接接头拉伸力学性能,利用CO2激光对其进行了表面改性处理,通过拉伸试验考察了激光热处理对拉伸性能的影响.利用扫描电镜观察了焊接接头的断裂形式和断口形貌,并用能谱仪分析了激光热处理前后试样表面化学元素的组成,讨论了残余应力和残余奥氏体对拉伸性能的影响.结果表明,激光热处理前后试样的拉伸断口均为韧性断裂,激光热处理后断裂性能有所提高;激光热处理试样表面产生晶粒细化和残余压应力的强化层,其屈服强度和抗拉强度分别提高了3.4%和13.7%,拉伸性能得到进一步提高;激光热处理试样的残余奥氏体含量有所降低,导致焊接接头的断面收缩率下降了18.61%,而延伸率基本不变,其均匀变形能力有所增强. 相似文献
50.
《铸造技术》2016,(9):1815-1817
采用金相显微(OM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、万能力学试验机以及摩擦磨损试验等方法,研究了一种Cr25系耐热钢的组织、相结构、力学性能以及在室温、100℃、260℃下的摩擦磨损特性。研究结果表明:该种Cr25系耐热钢由α相和(Fe·Cr)_(23)C_6(KI)型碳化物相组成,其室温抗拉强度高、塑性差,冲击韧度低于6 J/cm2。在室温下,合金的磨损机制为磨粒磨损,随着磨损温度的增加,摩擦热效应增强,合金的磨损机制逐渐转变为磨粒+粘着磨损;摩擦系数由室温下的0.6逐渐降低到100℃下的0.4,到260℃时,其摩擦系数低至0.35,且其未随磨损时间的延长而显著变化;磨损量随磨损温度的增加逐渐降低。 相似文献