某钢厂的12Cr1MoV钢管产生脆化的原因分析和研究

12CrlMoV钢管长期存在着室温冲击值低而不均匀的现象.本文用某钢厂已脆化的12CrlMoV钢管,对脆化产生的原因和形成机理进行了分析和研究,找到了消除脆性的途径.图12表6     

2500t／d生产线三次风阀的改造

1 风阀使用情况 我公司2500t／d生产线于2005年7月投产,三次风阀原设计为中2300mm电动高温蝶阀,配用6000N·m的ST14＋RS600型电动执行器驱动,进行开度调节。试生产不到2个月,受高温粉尘冲刷,蝶阀的耐热钢阀板、轴及壳体磨损严重,导致调节转动困难。更换整套新的阀板及轴,使用不到3个月,就又发生上述故障,严重影响了窑系统的正常生产。     

耐热钢Cr5Mo与不锈钢316L的焊接

在锦州石化公司一套常减压装置检修中,新建减压炉一台,这台炉辐射室包括44根耐热钢Cr5Mo炉管和20根不锈钢316L炉管。Cr5Mo炉管焊接采用φ1.6mm焊丝(H1Cr5Mo)氩弧焊打底,其余各层用φ3.2mm焊条电弧焊R507(E1-5MoV-15)填充。     

9Cr马氏体耐热钢膨胀-温度曲线上的斜率变化研究

9Cr马氏体耐热钢在发生α→γ相变前的升温过程中其膨胀-温度曲线的斜率发生了偏折,偏折点处的温度为660 ℃左右.采用相同的升温速率将该钢样品升温至600、660和750℃三个温度,保温15 min后水淬,利用金相显微镜和扫描电镜分析各样品中组织的差异.研究结果表明,9Cr钢加热至660 ℃和750℃的样品中析出相的数量较600℃明显增加,因此钢中碳氮化物在偏折点温度处的大量析出是膨胀曲线斜率发生明显改变的原因.     

15CrMoR耐热钢焊接性能研究

通过对大厚度低合金珠光体耐热钢15CrMoR母材性能及焊接性能进行分析、试验,制订了15CrMoR钢高温压力容器的焊接工艺方案。封头对接采用气保焊,选用H08CrMnS iMoA 1.2 mm焊丝,80%Ar+20%CO2混合气体。筒体对接焊采用气保焊打底,埋弧焊填充。埋弧焊选用H08CrMoA 4.0 mm焊丝,SJ101焊剂。焊后进行消应处理。     

应变速率和变形温度对T122耐热钢流变应力和临界动态再结晶行为的影响

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了T122耐热钢在900-1200 ℃,应变速率为10-2-101 s-1条件下的热压缩变形行为采用应变硬化速率-应力(θ-σ)曲线图较精确地获得了饱和流变应力和峰值应力;用回归法确定了双曲线本构方程中的变形激活能及材料常数,确定了T122钢在饱和应力和峰值应力条件下的变形激活能分别为570和548 kJ/mol;采用力学方法直接从流变曲线确定了T122钢发生动态再结晶的临界应变量,并回归出临界应变量与Zener-Hollomon参数的关系式.     

德国研发出可用于650℃超临界机组用钢

T92(法NF616、欧E911)和T122(HCM12A)钢是目前广泛用于620℃以下超临界机组的过热器、再热器、主汽和再热汽管道的新型铁素体钢.德国瓦卢瑞克曼内斯曼钢厂(以下简称瓦卢曼钢厂)正在研发VM12钢.     

表面处理工艺对汽轮机叶片高温氧化性能的影响

对服役后的汽轮机高温叶片进行喷砂处理和抛光处理,并在600℃大气环境中进行长时高温氧化试验,研究不同表面处理工艺对耐热钢高温氧化行为的影响。结果表明,喷砂处理后材料的抗氧化性明显优于抛光处理,试样表面生成的氧化层是导致材料抗氧化性产生差异的主要原因。     

新型耐热钢焊接接头冷裂纹分析与控制措施探讨

冷裂纹是存在较为普遍的一种焊接裂纹,文中通过对2个典型的新型耐热钢焊接接头冷裂纹失效案例分析和研究,针对电力设备生产和安装过程中的冷裂纹失效提出防范措施。     

车削0Cr18Ni9不锈耐热钢的刀具优选试验

分别采用YT15、YW2、YG6X硬质合金刀具和Fe-Al/Al2O3金属陶瓷刀具进行0Cr18Ni9不锈耐热钢的车削试验,进行刀具材料的优选。试验结果显示:切削速度较低时,YG6X和YW2刀具的耐用度和表面质量较好;切削速度较高时,Fe-Al/Al2O3陶瓷刀具的耐用度较好。