全文获取类型
收费全文 | 204923篇 |
免费 | 11488篇 |
国内免费 | 10475篇 |
专业分类
电工技术 | 12252篇 |
技术理论 | 5篇 |
综合类 | 13525篇 |
化学工业 | 33677篇 |
金属工艺 | 14305篇 |
机械仪表 | 11052篇 |
建筑科学 | 10198篇 |
矿业工程 | 5034篇 |
能源动力 | 3225篇 |
轻工业 | 14410篇 |
水利工程 | 4420篇 |
石油天然气 | 8270篇 |
武器工业 | 1750篇 |
无线电 | 29630篇 |
一般工业技术 | 17704篇 |
冶金工业 | 8975篇 |
原子能技术 | 2748篇 |
自动化技术 | 35706篇 |
出版年
2024年 | 1363篇 |
2023年 | 4612篇 |
2022年 | 6232篇 |
2021年 | 6736篇 |
2020年 | 5466篇 |
2019年 | 5646篇 |
2018年 | 3035篇 |
2017年 | 4606篇 |
2016年 | 5570篇 |
2015年 | 6583篇 |
2014年 | 9759篇 |
2013年 | 10289篇 |
2012年 | 11890篇 |
2011年 | 12926篇 |
2010年 | 11629篇 |
2009年 | 12393篇 |
2008年 | 13501篇 |
2007年 | 12126篇 |
2006年 | 11119篇 |
2005年 | 12058篇 |
2004年 | 10854篇 |
2003年 | 9266篇 |
2002年 | 7176篇 |
2001年 | 5776篇 |
2000年 | 4344篇 |
1999年 | 3152篇 |
1998年 | 2734篇 |
1997年 | 2307篇 |
1996年 | 2147篇 |
1995年 | 1963篇 |
1994年 | 1777篇 |
1993年 | 1208篇 |
1992年 | 1311篇 |
1991年 | 1344篇 |
1990年 | 1328篇 |
1989年 | 1585篇 |
1988年 | 272篇 |
1987年 | 183篇 |
1986年 | 140篇 |
1985年 | 116篇 |
1984年 | 87篇 |
1983年 | 66篇 |
1982年 | 85篇 |
1981年 | 76篇 |
1980年 | 26篇 |
1979年 | 4篇 |
1973年 | 1篇 |
1965年 | 1篇 |
1959年 | 4篇 |
1951年 | 14篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 250 毫秒
71.
72.
为了研究径向不耦合条件下爆破效果的影响因素,利用AUTODYN-2D对比不耦合系数、不耦合介质、炸药种类对爆破效果的影响规律。结果表明,与耦合装药相比,径向不耦合装药条件下炮孔压力明显降低。对比水介质和空气介质下的爆破效果可知,水介质不耦合条件下,炸药爆炸能量的传递效率更高。炮孔压力与炸药种类密切相关,TNT产生的炮孔压力最大,但作用时间较短,而ANFO和乳化炸药的作用时间较长。 相似文献
73.
75.
目前瞬变电磁法勘探广泛运用在煤矿系统,主要解决地下水的问题.随着科技的发展和进步,瞬变电磁法勘探仪器大致分2类,国外仪器一般采用大功率、大线框的大定源框内回装置;国内仪器一般采用小功率小线圈、低电压、高电流的重叠回线装置.在作业过程中,瞬变电磁法发射线框与接收设备受电磁干扰较为严重,不同的工作装置优势不同,抗干扰能力不同.通过对山西潞安集团李村矿的工作研究,证明了采用不同工作装置在高压线附近进行勘探,可起到互补的作用,达到勘探的目的 . 相似文献
76.
77.
为准确分析C5191磷青铜薄板高速冲裁过程中裂纹萌生时的临界损伤,提出一种Hopkinson试验和冲裁数值模拟相结合的反求分析法标定冲裁断裂的阀值。通过基于数字图像分析技术的分离式Hopkinson拉杆试验,获得C5191磷青铜试样出现颈缩时刻所对应的临界塑性变形能(应力、应变积分函数),并作为拉伸断裂的临界损伤阀值C_i导入冲裁数值模拟模型以获得冲裁断面光亮带的高度模拟值,最后根据冲裁光亮带模拟值和实测值的对比分析结果以动态优化调整C_i值,二者一致所对应的损伤值即为高速冲裁断裂阀值C_0。试验结果表明,C5191磷青铜薄板高速冲裁过程中裂纹萌生时的临界损伤值C_0取值为1. 162时,光亮带高度值的数值模拟结果与高速冲裁试验结果的误差仅为3. 64%,体现出此种方法的可靠性。 相似文献
78.
79.
从外加剂、混凝土配合比、蒸汽养护工艺等方面研究了一种C80免压蒸管桩混凝土。它使用了早强型外加剂,混凝土水灰比控制在0.30以下;采用活性矿粉和早强剂取代部分水泥,在不增加管桩成本的前提下,提高了早期强度;常压蒸养条件下,混凝土1 d强度达到70 MPa,3 d强度达到80 MPa。 相似文献
80.