利用功率法推导移相自耦变压器阻抗

通过对移相自耦整流变压器磁势的分析,介绍了用功率法推导移相自耦整流变压器阻抗计算公式的过程,为移相变压器的阻抗计算提供了一种简单方法。     

基于零序电流的超高压自耦变压器相位比较纵联保护的研究

零序电流差动保护对接地故障灵敏度高,动作电流与变压器调压分接头无关,受励磁涌流影响小,原理简单等优点,在超高压自耦变压器保护上得到广泛应用。但零序电流差动保护由于反应自耦变压器三侧零序电流的相量和而动作,受电流互感器饱和影响较大,不易整定,在区外故障切除时常常导致保护的误动。据此提出"基于零序电流的超高压自耦变压器相位比较纵联保护方案"。该方案比较自耦变压器两侧保护处零序电流相位,根据相位相同或相反作为故障判据来区分自耦变压器内部故障或外部故障。动模试验数据和数字仿真验证结果表明,该方案具有对超高压自耦变压器接地故障灵敏度高,选择性好,能够正确反应自耦变压器各种轻微匝间故障,保护判据均不受零序电流非周期分量和故障侧电流互感器(CT)饱和深度的影响等优点。     

新型自耦变压器耦合桥式固态限流器及其拓扑改进

变压器耦合桥式固态限流器的体积与成本取决于串联耦合变压器、整流桥和限流电感等限流器各组成部分。为减小串联耦合变压器的体积与成本,提出一种新型自耦变压器耦合桥式固态限流器,详细分析了其工作原理和限流过程。针对整流桥晶闸管无法控制关断从而导致限流电感必须设计得较大的缺点,进一步提出一种基于全控电力电子器件的限流器二次侧改进拓扑结构,缩短故障后整流桥和限流电感承受冲击电流的时间并降低冲击电流幅值和上升率,从而可减小整流桥电力电子器件和限流电感相关参数设计值,进一步降低限流器成本。仿真研究验证了相同限流目标下,相比串联耦合变压器,采用常规非自耦变压器,上述限流器具有更好的经济性。最后,对改进拓扑结构进行样机实验,验证了改进拓扑的有效性。     

一起1000kV变压器电压比误差偏大原因分析

分析了特高压自耦无励磁变压器的调压方式,阐述了其调压补偿变的工作原理,通过一起特高压主变整体变中压对低压电压比误差偏大现象,分析了不同挡位下的电压计算结果以及误差偏大原因。     

特高压晋东南变电站调压补偿变压器运行分析

介绍了特高压晋东南变电站自耦变压器的结构,分析了自耦变压器中单独设置调压补偿变压器以及调压补偿变压器采用中性点无励磁调压方式的必要性,详细分析了调压补偿变压器差动保护的原理、配置和校验方法,为特高压变压器的安全稳定运行提供参考意见。     

500 kV自耦变压器出厂试验异常原因分析

500kV变压器是输变电系统的关键设备之一,其质量好坏对系统安全运行有直接的影响。对500kV变压器出厂试验异常进行研究,分析影响大容量自耦变压器绝缘性能的因素,并提出合理的解决方案。     

智能站变压器小区差动保护异常的分析与处理

750 k V电压等级变压器为提高差动保护的灵敏度,配套有分相差动与低压侧小区差动保护相结合的保护类型,不仅能解决纵联差动保护的转角问题,而且可以大幅提高低压侧故障的灵敏度。在某750 k V变压器启动过程中,两套主变保护低压侧小区差动均出现了异常差流,导致启动过程被迫停止。通过查阅设计图纸和现场接线,解决了设计错误造成电流重复转角计算的问题,PRS-778T保护装置恢复正常。通过分析主变本体合并单元延时,解决了由于额定延时设置不一致造成存在相位差的问题,最终WBH-801T保护装置异常消除。     

有载自耦调压变压器两种线匝连接方式的比较

对一台有载自耦调压变压器采用线匝正向连接和反向连接的性能参数及其经济性进行了比较.     

220 kV自耦有载调压变压器的波过程分析

为更经济可靠地设计 2 2 0kV自耦有载调压变压器 ,对比分析了带角接稳定绕组的自耦有载调压变压器的波过程。定量计算分析各种可能的雷电冲击方式下各线圈尤其是调压线圈的电位振荡后得出 ,合理的线圈结构形式即高压线圈末端正反调压、调压线圈多路并联纠结 ;自耦有载调压变压器的线圈之间和线圈本身的电位振荡比普通变压器要严重得多 ,为此提出了把调压线圈上可能出现的最高电位限制到合理程度的两种方法     

多脉波整流技术在风力发电中的应用

提出了一种新型的12脉波自耦变压整流器(ATRU),具有结构简单、可靠性高、功率因数高等突出优点。将其用于风力发电场合,可以解决当前风力发电机组中PWM整流器故障发生率高和二极管不控整流器功率因数低、电流谐波含量高、转矩脉动大等问题。文中首先详细分析了该整流器的工作原理和输入电流、输出电压特性。随后,结合永磁同步风力发电系统,讨论了ATRU与风力发电机组之间的关系,给出了ATRU在风电场合的设计要求。最后,设计了一套实验系统,实验结果验证了理论分析的正确性和ATRU在风电场合应用的可行性。