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41.
在利用我国中部5省(湖南、湖北、江西、安徽、河南)经济协作区52个闪电监测站2007—2010年闪电定位资料和1961—2010年雷暴日资料,分析协作区内闪电参数的分布特征的过程中,发现中部5省闪电参数在30.8°N纬度带两侧呈现不同的变化规律.36.4~30.8°N,正闪强度整体呈下降趋势,正闪陡度变化较小,平均值为16.48 kA·μs-1,负闪强度和陡度在32°N附近形成极大值后,在30.8°N附近迅速下降;一天中闪电频数最大值与最小值出现时间比较分散;初雷日约为4月5日、终雷日约为9月17日.30.8~24.4°N,正、负闪电强度绝对值呈上升趋势,正闪强度上升较快,从52.11 kA上升至77.88 kA,负闪强度绝对值上升较平缓,正闪陡度变化较小,平均值约为14.24 kA·μs-1,负闪陡度呈下降趋势,由12.07 kA·μs-1下降到8.90kA·μs-1;闪电频数最大值出现时间集中在15—16时,闪电频数最小值出现时间集中在8—10时;初雷日约为2月18日,终雷日约为10月17日.  相似文献   
42.
高压断路器操动过程中,声波信号的变化反映了断路器机械状态,声波信号特征提取直接关系到故障诊断的准确性和实用性。提出一种基于经验模态分解(empirical mode decomposition,EMD)的状态特征提取方法,根据高压断路器分闸过程的物理特点,将分闸声波信号分为分闸前期、分闸中期、分闸后期三个阶段,各阶段声波信号等时间分段,形成等时间分段能量熵以反映声波信号的时间、频率和能量变化。将能量熵输入支持向量机(support vector machine,SVM),采用"一对其余"策略进行多级分类,可诊断出断路器的正常运行状态和典型故障。通过对ZN28A型真空断路器正常状态、拐臂润滑不足、缓冲器有多余无效撞击和其它故障的测试实验,基于EMD和SVM相结合的诊断方法,有效提高了小样本下诊断断路器机械故障的准确性。  相似文献   
43.
介绍了户外交流高压SF6断路器的结构特点,以及从20世纪50年代SF6断路器的3个发展阶段和灭弧方式,并举例说明混合式灭弧的工作过程.  相似文献   
44.
以SF6发电机保护断路器为研究对象,以机械动力学、流体力学、数值求解技术以及计算机技术为支撑,根据能量守恒定律和贝努利方程及气流特性建立了配氮气储能液压机构的压气式SF6发电机保护断路器操动机构和灭弧室联合模拟的数值计算模型.并对此进行了程序设计,得出空载及有载开断过程中断路器机构运动特性和灭弧室气体压力特性,可提高断路器操动机构动作的可靠性,为提高断路器开断能力提供理论参考.  相似文献   
45.
目的通过对真空断路器的电子元件可靠性研究,提出一种判断高压电器可靠性的方法,为评价和提高高压断路器的可靠性设计提供有效的途径,为设计更高水平的高压电器提供理论支持.方法根据时间变量的现在状态及其变化趋势利用马尔可夫过程,预测在未来某一特定期间内可能出现的状态.结果对元件或系统达到平稳工作状态所需的时间以及平稳工作状态的概率大小进行计算;依据元件达到平稳工作状态所需的时间来确定对元件进行可靠性筛选试验的时间,并通过实际应用加以验证.结论为高压电器运行可靠性的决策提供依据,在选择断路器电子元件时应综合考虑元件的故障率及维修率的大小,对于拓宽高压电器可靠性设计研究具有一定的借鉴意义.  相似文献   
46.
介绍了ZF12-145(L)三相共箱式气体绝缘金属封闭开关设备断路器的技术参数、性能、灭弧室的计算分析和主要特点.  相似文献   
47.
谭东现 《华通技术》2006,25(4):37-42
由于真空断路器具有开断大电流、体积小、成本低等许多优点,势必取得越来越广泛的应用。介绍了真空断路器在日本的发展,叙述了其发展的成果以及21世纪工程发展的主题,包括:物资的回收。人类的安全及真空断路器的无火灾等特点。展现了日本真空断路器的发展趋势及目前的应用。  相似文献   
48.
介绍了万能式断路器在实际运行中的电磁兼容问题,即万能式断路器的干扰与抗干扰问题。万能式断路器的重要控制核心部分是微处理器系统,而微处理器系统的抗干扰能力基本上决定了万能式断路器的工作可靠性程度。提出了微处理器系统硬件电路及软件的抗干扰设计方法,结果表明,万能式断路器具有良好的电磁兼容性,实际运行稳定、可靠、安全。  相似文献   
49.
在分析我国制鞋工业现状和发展的基础上,运用逆向工程方法,通过获取鞋楦表面的点云数据和进行点云数据的预处理,建立了鞋楦表面的数字化模型。然后进行楦面展开,从网格划分方式和展开基点位置两方面进行了精度分析,获得了满意的展开样板。运用Imageware逆向工程软件实现了鞋楦模型重建,通过对UG软件的二次开发完成了楦面展开。  相似文献   
50.
天津大港发电厂2号机组2004年12月锅炉改造投产以来一直存在轴瓦振动超标的问题.利用在机组甩负荷试验期间,对2、3、4号瓦振动超标进行了现场动平衡处理.从最终的效果看,造成3、4号瓦振动异常的原因并不是转子的残余不平衡引起的,主要原因是由于低压转子轴承座系悬臂支撑方式,相对来说动刚度较低,同时末级叶片司太立合金严重冲蚀,导致蒸汽激振力增加,致使机组在30 MW负荷以下或空负荷时瓦振正常,在30 MW以上机组振动随负荷升高而增大.  相似文献   
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