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931.
石油和天然气运聚效率的主控因素及定量评价 总被引:9,自引:4,他引:9
烃源岩生砀的石油和天然气大部分在运成藏过程中损失了,因此石油和天然气运聚效率主要取决于油气运聚过程中的损耗量的大小。损耗量包括烃源残留烃量、储集滞留烃量、运移流散烃量和构造破坏烃量。天然气的运聚效率远小于石油,是由于天然气在溶解性、扩散性、吸附性等物理性质方面与石油有差异。通过对塔里木盆地寒武系一下奥陶统及中、上奥陶统烃源岩的模拟计算,认为影响石油运聚效率的主要因素是构造破坏作用和储集层滞留作用,而影响天然气运聚效率的主控因素是运移过程中的扩散、溶解及构造破坏作用。构造作用同时控制塔里木盆地石油和天然气的运聚效率,对正确评价油气资源量有重大意义。 相似文献
932.
松辽盆地西部扶杨油层成藏条件和勘探潜力 总被引:14,自引:7,他引:14
大庆长垣以西地区扶杨油层是后备储量接替的重要勘探目标之一。油层的成藏机理、成藏过程及油气分布规律 ,特别是 2 0 0 0m以下储层的勘探潜力的认识制约油气勘探 ,扶杨油层具有形成顶生下储式岩性油藏的成藏条件。青一段烃源岩在运移期油气垂向下排深度近百米 ,从齐家 古龙凹陷向两侧隆起油柱高度增大 (最大 2 75 0m) ,扶杨油层经历了多期大规模的侧向运移 ,依安组末期的构造运动是扶杨油层成藏的关键地质时期 ,古构造、断裂、储层物性是西部扶杨油层成藏的主要控制因素。指出了环齐家 古龙凹陷周边地区是扶杨油层勘探的有利区 ,并优选 7个目标 ,估算石油资源量3 6× 10 8t。 相似文献
933.
934.
935.
936.
介绍螺纹锁紧环换热器管箱密封结构特点,分析其载荷传递方式,总载荷最终通过主螺纹传递到管程筒体.目前螺纹锁紧环换热器主螺纹设计中是假设将总载荷平均分配,再对螺纹进行强度校核,但每扣螺纹实际承受载荷是不均匀的.以某螺纹锁紧环换热器为例,参照GB/T 34019—2017《超高压容器》中关于螺纹载荷分布的计算校核方法,计算主... 相似文献
937.
岩石的非阿尔奇特性主要受到孔隙结构、流体分布状态、岩石骨架附加导电、润湿性、临界饱和度等的综合影响。本文应用等效岩石组分模型进行了导电模拟,引入了孔隙结构效率、饱和度因子、饱和度指数、临界饱和度等参数,综合分析了各参数对饱和度指数的影响。研究表明:临界饱和度和第一饱和度因子对饱和度指数的影响最大,第二饱和度因子的影响次之,孔隙结构效率的影响最小,表现为:饱和度指数随着临界饱和度和第一饱和度因子的增大而增大,随着孔隙结构效率和第二饱和度因子的增大而减小。文中对中国东部G油田的岩心进行了实验分析,低孔低渗、中孔低渗、高孔低渗岩心的实验测量结果表明,在岩心孔隙度范围为15.2%~20.8%时,利用等效岩石组分模型拟合的含水饱和度—电阻率指数曲线的相关系数(0.93~0.97)较传统的阿尔奇模型拟合的相关系数(0.76~0.84)大。因此应用等效岩石组分理论能更加精确地描述岩石的非阿尔奇特性,从而明显提高饱和度计算的精度。 相似文献
938.
十六烷基三甲基溴化铵和FC911对砂岩表面润湿性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
分别用十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)和阳离子氟碳型表面活性剂FC911处理石英砂,然后用Washburn法测定处理后石英砂对水和油的接触角,研究两种阳离子表面活性剂对砂岩表面润湿性的影响。实验结果表明随着处理液CTAB浓度从0增至10000 mg/L,石英砂水相接触角由0°增至89°,再减至66°,表面从水湿变为中性润湿,再变为弱水湿。FC911浓度为10~1000 mg/L时,水相接触角由〉90°逐渐减小至89.7°;油相接触角由15.3°逐渐增至〉90°。石英砂表面由强油湿变为弱油湿后再变为中间气湿。较低浓度的FC911即可将石英砂表面转变为既疏水又疏油的中间气湿,最佳使用浓度为200 mg/L。 相似文献
939.
940.
结合石油化工企业泄压排放系统和火炬系统设计标准要求,分析了目前煤化工企业泄压排放系统管网存在的不足和安全隐患,并分析了火炬系统存在的安全隐患,提出了在煤化工企业各单元生产装置的泄压排放口增加气中体预处理装置的观点,将泄压排放气在各自的单元生产装置排放口进行简单的物理或化学处理,除去较大的液滴、粉尘和结晶物后再排入火炬总管,防止火炬总管被堵塞而发生超压爆炸事故. 相似文献