定向探测引信技术分析

从提高引信与战斗部配合效率出发 ,根据定向战斗部的战术技术性能 ,介绍了一种能够识别弹体周围 4个方向目标的定向探测引信 .分析了定向探测器的工作原理和目标方位识别的关键技术 ,并对探测天线的设计做了详细的分析和计算 .     

千米桥潜山构造特征及其在油气成藏中的作用

千米桥潜山是黄骅坳陷最典型的新生古储型油气藏，恢复潜山古构造是认识其油气藏特征的重点和难点之一，运用地质力学方法研究潜山内幕构造之后认为，该潜山的形成基础是古生界印支期宽缓复背斜，在燕山期挤压构造作用下形成由逆冲叠瓦扇和反冲断层构成的三角带内幕构造，抬升受侵蚀形成潜山主体，喜马拉雅的两次古旋拉张使潜山掀斜定型。晚第三纪以来发生整体热沉降，潜山两侧凹陷沙三段生成油气向潜山侧向运移成藏。     

后压浆技术在杨凌国际会展中心基桩工程中应用效果的分析

本文叙述了杨凌国际会展中心基桩静力载荷试验的试验过程 ;通过对三根灌注桩承载力的试验结果分析 ,认为后压浆技术对提高灌注桩单桩极限承载力有很大作用     

永8复杂断块油藏水平井地质优化设计

永8块为复杂断块油藏，若全部采用直井开发，不但井网密度大、开采时间长，而且直井防砂后产量低，开发效益不明显。水平井开发的可行性论证认为，出砂的复杂断块油藏适合用水平井开发；水平段应与大断层保持一定的距离且位于正韵律油层的中上部。采用直井和水平井相组合的布井方式，可充分发挥直井钻遇油层层数多和水平井与油层接触面积大、产量高的优势，从而提高复杂断块油藏的开发效果。     

古洞口水利水电工程泄洪洞工作弧门安装工艺

介绍了古洞口工程泄洪洞工作弧门在特定地形下采用固定卷扬式启闭机和汽车吊配合闸室的预埋件进行闸门安装的施工工艺。对闸门的吊装、调整及焊接工艺的具体措施作了详细分析,解决了该工作弧门在洞内安装的关键施工技术问题。     

淤泥质土状亚粘土的一些特征

珠江三角洲软土地区存在一种灰色亚粘土，其工程性能与淤泥、淤泥质土相似，但两者的物理力学性质却有明显的不同，这是一种在规范土名定义上处于过渡或边缘状态的粘性土，不是严格定义上的淤泥质土，也不是正常沉积的一般粘性土，土的强度和工程性质与淤泥质土类似，应该近沿海地区淤泥和淤泥质土对待，不应看成一般粘性土。     

基于一类T-模的模糊Hopfield网络的稳定性分析

本文建立了基于一类T-模的一种动态模糊神经网络-(∨,T)Hopfield网.文章首先证明了系统本身的稳定性及系统平衡态的Lyapunov稳定性,然后建立了吸引子的一个非平凡吸引域,使系统具有良好的容错性.最后,通过例子验证了得到的结论.     

柴达木盆地断裂系统特征与油气勘探战略方向

基底断裂格局决定了盆地构造演化和沉积发育,导致了北缘、中部和昆北3个各具特色的断裂构造系统。北缘断裂构造系统平面上以反S展布、剖面上以一系列北倾南冲的逆冲断层带及其所控制的同沉积构造呈阶梯向南下掉为特点,受北部祁连山构造应力系统的作用;南部昆北断裂构造系统发育压陷断槽和断阶带,受南部昆仑山构造应力系统的作用;中部断裂构造系统以两断夹一隆的冲起构造为特色,同时受祁连山和昆仑山构造应力的共同作用。断裂对油气藏的形成和分布有重要的控制作用,表现在对烃源岩、储集条件、圈闭形成及油气运聚等方面。依据断裂控烃特征并针对柴达木盆地的具体情况,柴达木盆地油气勘探应迅速转移到盆地腹地即中部断裂构造系统区,尤其是鄂博梁Ⅱ号一伊克雅乌汝、鸭湖—台吉乃尔构造带和中南隆起区,有望取得重大突破。      

同成矿期构造减压扩容对内生金矿的控制作用

从同成矿期断裂构造与金矿的关系入手，分析了不同断裂构造形迹的减压扩容机制对金矿类型，矿体形态，矿石品位的控制作用，对寻找盲矿体具有借鉴和指导意义。     

Precision equipment for symmetrical bending— Part 1. The loading system

The design and performance of precision bending equipment for testing straight beams with constant rectangular section under a pure bending moment is described. Part 1 deals with the loading arrangements and Part 2 with the rig for measuring beam deflection. The methods for recording deflection of strain gauges applied on the beam have been described elsewhere.^1–4
The reactions to the deadweight gravity loads are taken via ball bearings. The total bending moment inaccuracy, i.e. the sum of estimated systematic errors and random errors, the latter expressed as the 2Ga confidence interval about the mean (2G_cim), is about ± 25 x. 10^-4%, for 23 tests with a steel beam with 15 mm × 75 mm cross sectional dimensions, loaded to 1-1.5 mm/m strain.
The measuring rig stands on the beam via hardened and polished spherical segment feet and uses a capacitive transducer system with less than 5nm resolution. Various application tasks are described. The total inaccuracy of the measured deflection, i.e. apart from bending moment inaccuracy, is about ± 35 times 10^4% for about 10 reproduced, not repeated, tests with the same steel beam. The deflection for such a beam is of the order of 2 to 4 mm.