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131.
PPESK/PS共混物流变性能的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
以溶液共沉淀的方法制备了含二氮杂萘联本结构的聚芳醚砜酮(PPESK)。聚苯乙烯(PS)共混物,用毛细管流变仪测定了共混物的流为性能。结果表明,在本实验条件下,PPESK/PS共混物熔体属假塑性非牛顿汉体,其熔体粘度随PS含量的增加、温度的升高、剪切速率的增大而下降。PS的加入有利于改善PPESK的熔融加工流动性。 相似文献
132.
综述了聚合物共混增韧机理包括弹性体增韧、刚性粒子增韧、弹性体与刚性粒子协同增韧等研究进展;着重介绍了临界基体层厚度、损伤竞争准数、分子链参数、临界界面黏结条件、临界特征长度等几种源于单一粒子填充的脆韧转变判据,并分析其在复合粒子填充改性聚合物中的适用性。此外,还结合增韧机理和脆韧转变判据讨论了基体性能、分散相状态及相间界面黏结强度等因素对复合体系韧性的影响,提出寻找合适的复合分散相、适当调整复合粒子的结构比例、改善相间界面黏结以及设计最佳断裂路径仍将是今后努力的方向。 相似文献
133.
我国聚丙烯增韧改性研究进展 总被引:3,自引:0,他引:3
综述了目前广泛采用的聚丙烯增韧改性方法,包括共聚,接枝,交联,茂金属作聚合催化剂与共混改性,无机刚性粒子改性,成核改性等。介绍了几种增韧方法的增韧机理,并比较各方法优缺点。提出茂金属聚丙烯,纳米无机粒子增韧和β晶型成核剂改性是今后聚丙烯增韧改性的发展重点。 相似文献
134.
动态硫化条件对NBR/PFPA TPE力学性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用动态硫化法制备 了NBR/PFPA热塑性弹性体(TPE),重点讨论了密炼机,转速、上顶栓压力、动态硫化温度和动态硫化时间对热塑性弹性体的拉伸强度、断裂价 长率等力学性能的影响。实验结果表明:当转速为140r/min、上顶栓压力为0.42MPa、动态硫化温度为170-180℃、动态硫化时间为7min时,可获得性能优异的热塑性弹性体。 相似文献
135.
聚苯硫醚/聚砜共混物的动态黏弹行为及相容性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了聚苯硫醚/聚砜熔融共混物的的加工流变行为以及共混物在不同温度下的动态黏弹响应;并对其相容性作出判断。结果表明,聚苯硫醚的加入显著改善了共混物的流动性,使其可在较低温度下成型;熔融态共混体系的相容性较差,固态条件下的相分离程度及损耗因子峰值大小依赖于组成变化。 相似文献
136.
137.
烧结助剂对自增韧Si3N4陶瓷显微结构和性能的影响 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了烧结助剂质量分数及比例对热压自增韧Si3N4 陶瓷显微结构和力学性能的影响。结果表明 :材料室温抗弯强度和断裂韧性均在烧结助剂的质量分数为 15 %时达到峰值 ,其中 5 %Y2 O3 10 %La2 O3 85 %Si3N4 体系的抗弯强度达 911.3MPa,断裂韧性达10 .0 2MPa·m1 /2 。同时 ,分析了材料显微结构与力学性能的关系 ,发现自增韧Si3N4 陶瓷中 β-Si3N4 柱状晶直径的双峰分布特征对材料力学性能的提高起着很重要的作用 相似文献
138.
CacO3在PP和PP/mPE共混物基体中的作用比较 总被引:2,自引:0,他引:2
研究CaCO3填料在取丙烯(PP)和茂金属聚乙烯(mPE)弹性体增韧PP共混物(PP/mPE)2种基体中的不同作用。结果表明:在PP基体中,填料显著提高其刚性,而在共混物基体中,由于弹性体的存在,填料的增强作用减弱;弹性体能够改善填料粒子和基体的界面粘合,增大弹性体分散相的尺寸,使PP/mPE共混物的拉伸断裂韧性提高。低温下(-30℃)的Charpy缺口冲击实验表明:少量的CaCO3即可导致PP/mPE体系冲击强度的迅速下降。 相似文献
139.
140.
采用偶联剂对活性CaCO3进行表面活化处理,与弹性粒子CPE混杂填充硬质PVC。以改善由于CPE和PVC共混造成的硬质PVC体系某些性能下降的缺陷。PVC/CPE/CaCO3=100/10/15的混合体系,冲击强度达23.7kJ/m2,拉伸强度48.4MPa、弯曲强度:74.5MPa,熔融时间3.4min、最大扭矩44.2N·m,维卡软化点94.2℃。 相似文献