全文获取类型
收费全文 | 32849篇 |
免费 | 2355篇 |
国内免费 | 1362篇 |
专业分类
电工技术 | 2329篇 |
综合类 | 2479篇 |
化学工业 | 2491篇 |
金属工艺 | 2850篇 |
机械仪表 | 5534篇 |
建筑科学 | 3806篇 |
矿业工程 | 4903篇 |
能源动力 | 632篇 |
轻工业 | 762篇 |
水利工程 | 843篇 |
石油天然气 | 1347篇 |
武器工业 | 1040篇 |
无线电 | 1282篇 |
一般工业技术 | 3994篇 |
冶金工业 | 1008篇 |
原子能技术 | 230篇 |
自动化技术 | 1036篇 |
出版年
2024年 | 345篇 |
2023年 | 1194篇 |
2022年 | 1354篇 |
2021年 | 1556篇 |
2020年 | 1390篇 |
2019年 | 1175篇 |
2018年 | 609篇 |
2017年 | 971篇 |
2016年 | 1150篇 |
2015年 | 1292篇 |
2014年 | 2250篇 |
2013年 | 1687篇 |
2012年 | 1879篇 |
2011年 | 1806篇 |
2010年 | 1555篇 |
2009年 | 1532篇 |
2008年 | 1751篇 |
2007年 | 1420篇 |
2006年 | 1231篇 |
2005年 | 1204篇 |
2004年 | 1167篇 |
2003年 | 967篇 |
2002年 | 816篇 |
2001年 | 683篇 |
2000年 | 643篇 |
1999年 | 576篇 |
1998年 | 554篇 |
1997年 | 504篇 |
1996年 | 569篇 |
1995年 | 537篇 |
1994年 | 443篇 |
1993年 | 390篇 |
1992年 | 340篇 |
1991年 | 336篇 |
1990年 | 292篇 |
1989年 | 260篇 |
1988年 | 60篇 |
1987年 | 24篇 |
1986年 | 15篇 |
1985年 | 8篇 |
1984年 | 8篇 |
1983年 | 9篇 |
1982年 | 7篇 |
1981年 | 4篇 |
1980年 | 1篇 |
1979年 | 1篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
991.
利用改进的大直径SHPB试验装置,对花岗岩试件进行单轴循环冲击压缩试验,分析花岗岩在循环冲击载荷下的力学特性及能量吸收规律。通过基于Weibull分布的动态统计损伤模型计算岩石的累积损伤,结合试验曲线分析岩石累积损伤的演化规律。研究结果表明:随着冲击载荷循环作用次数的增加,变形模量变小,试件的屈服应变增大,峰值应力呈降低趋势。岩石的累积比能量吸收值随着冲击次数的增加而增大,且试件破坏前其值增加缓慢,试件破坏时其值急剧增大。基于Weibull分布的动态损伤本构模型的计算曲线与试验曲线具有较好的一致性,该模型能反映岩石的强度与应变、应变率的关系。累积损伤随着循环冲击次数的增加而增大,其增加速率由小变大,试件破坏前累积损伤的增加较为平缓,其主要增量由最后一次冲击破坏产生。 相似文献
992.
城郊矿煤样冲击倾向性指数的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用 RMT-150B 伺服试验机对城郊矿煤样进行冲击倾向性试验,试验结果表明:测定冲击倾向性指数时煤样峰后变形特征与加载控制方式相关,测定动态破坏时间采用应力控制方式,冲击能量指数则采用应变控制方式;煤样的抗压强度与弹性模量、冲击能量指数、弹性能量指数和剩余能量指数呈正相关,而与动态破坏时间呈负相关,表明煤样抗压强度越高时发生冲击地压的危险程度越大;煤样的冲击能量指数与弹性能量指数,弹性能量指数与剩余能量指数均具有良好的正相关性;动态破坏时间与冲击能量指数具有呈良好负相关;剩余能量指标和弹性模量能否作为评判煤层冲击性等级划分有待进一步研究;城郊矿二2煤层煤样的动态破坏时间为306 ms、弹性能量指数为5.91、冲击能量指数为2.48、单轴抗压强度为8.86 MPa,依据规程模糊综合法评判二2煤层属于弱冲击类。 相似文献
993.
动静加载下煤的破坏特性及机制的试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
动静加载下煤的破坏特性及机制是研究动载冲击地压机制的基础问题,利用改进的霍普金森杆对该问题进行试验研究。首先,通过试验结果的回归分析发现煤在动静加载下有其不同于均质致密岩石的独特的破坏特性。然后,通过对试验结果的讨论对动静加载煤的破坏机制进行分析,发现较多裂隙的存在是导致独特破坏特性的主要原因。破坏模式以裂隙脆性扩展为主;动载的作用主要是使裂隙扩展,进而发生破坏;而静载的作用主要是改变原生裂隙的数量和裂隙尖端的蓄能。最后,基于试验结果对动静加载下煤的冲击危险性进行分析,得出动静加载下煤具有临界静载和最优动载;并将动静载荷下煤的强度作为动载抵抗指数,用来反映抵抗动载能力的强弱;将碎片的分维值作为动载冲击能量指数,用来衡量动载冲击破坏的剧烈程度。 相似文献
994.
花管与潜水面相交下的冲击试验模型研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对潜水井中的冲击试验,在花管与潜水面相交的情况下,由于注入井中的水分潜水面上、下两个部分流入含水层中,造成模型由线性变成非线性的问题,建立新的潜水井中的冲击试验计算模型,给出模型的解析解,并运用溶质浓度示踪技术,算出从潜水面以下部分流走的的水量,最终得到含水层渗透系数。而这与传统研究中,仅通过对测井的有效半径进行修正,来解决这一问题的方法不同。以西藏江雄水库库区一潜水完整井为例,进行现场试验,运用建立的模型,计算出含水层的渗透系数,并将其与Bouwer-Rice潜水井冲击试验模型的计算结果、以及抽水试验的结果进行对比,试验结果表明,建立的模型能够真实地反映地层的渗透特性。对冲击试验标准水头恢复曲线特征进行分析得出:当曲线以较慢速率下降时,才真正反映含水层的渗透特性。 相似文献
995.
996.
如何在多种设备林立的焊装车间内布置与合理设计钢构架,以满足各种承载和吊挂的需求。文章介绍了汽车焊装车间钢构架设计与工艺、机械化输送、公用动力等的密切配合,可供类似设计参考。 相似文献
997.
998.
999.
借助CAE进行结构分析,解决环卫车辆矩形水箱受力结构件设计中的强度、刚度是否满足要求;并对水箱结构进行适当的改进和优化。 相似文献
1000.
强风作用是输电塔等高耸结构倒塌的潜在威胁,由于不同风场的特征存在很大的差异,导致结构具有不同的破坏形式。本文研究了两种风场下结构不同高度截面抗风能力的验证方法。文中,首先引入了边界层近地风和下击暴流风的设计风荷载;其次,提出了输电塔结构抗风能力的验证方法,即两种风力引起的输电塔结构底部截面弯矩相等,并在达到输电塔结构底部截面抗风能力极限状态时,计算不同高度处输电塔截面的抗风能力是否满足设计要求;最后以一大跨越输电塔为例进行分析,结果表明,当底部达到抗风能力极限状态时,下击暴流可导致结构在40m高度区域内发生破坏,而近地风可导致结构首先从根部发生破坏,从而在理论上验证了下击暴流强风荷载作用下输电塔结构大多不在根部首先发生破坏的现象。 相似文献