钢的离子氮化表层中的α相微晶结构

对W18Cr4V,38CrMoAl,1Cr18Ni9Ti3钢种的离子氮化层进行了透射电镜观察,并对奥氏体不锈钢的离子氮化表层用Auger能谱进行了成分分析,由于离子轰击效应,在离子氮化表层形成了α相微晶结构,其中存在织构.在离子轰击渗扩过程中,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的渗层的表层发生成分变化,Cr/Fe比升高,Ni/Fe比下降,所以也形成了α相微晶结构。     

离子束辅助沉积Fe－N薄膜的相形成SCIEI

用离子束辅助沉积方法合成Ｆｅ－Ｎ薄膜，用离子束背散射和Ｘ射线衍射方法分析薄膜成分和结构．结果表明，薄膜的组分（α－Ｆｅ，ζ－Ｆｅ２Ｎ，ε－Ｆｅ（２－３）Ｎ，γ＇－Ｆｅ４Ｎ相等）取决于沉积参数。给出了沉积温度和Ｎ／Ｆｅ原子到达比组成的相区域图．     

网状阴极法在碳钢表面沉积氮化钽薄膜的研究

介绍了一种在钢铁基体上制备氮化钽薄膜的新方法———网状阴极法。其设备简单、价格低廉。实验中发现 ,在工艺参数调配合适的条件下 ,可制备出结构为面心立方和密排六方结构的氮化钽薄膜。薄膜较致密且均匀 ,与基体结合良好。分析了优选工艺参数条件下合成的氮化钽膜的成分、组织、表面和断口形貌及结合力。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落的研究

Unthank等人曾指出,含Cr高的奥氏体不锈钢在600～800℃氮化时,将沿晶界形成大量的CrN,并可能导致沿晶开裂,造成氮化层剥落.Kindlimann和Ansell认为,氮化表面上Fe或Ni-Fe的氮化物增到一定厚度时将产生“白亮层”,冷却时可能剥落。高濑孝夫在讨论氮化温度对18-8钢氮化层脆性影响时指出,低温氮化易出现氮化层剥落。本工作通过氮化前对试样作适当的预先热处理找到了解决氮化层剥落的方法,并探明了氮化层剥落的原因。     

氮化铁和碳氮化铁纳米微粒的磁性能

研究了激光法合成的氮化铁和碳氮化铁超微颗粒的磁性能，介绍了实验方法并对实验结果进行了分析探讨。     

形变氮化08F钢冲击断口的分形研究

利用垂直截面法测量了０８Ｆ钢经不同形变氮化复合后冲击断裂表面的分形维数。结果表明，材料的冲击能Ａ和沿裂纹扩展方向剖面Ｋｏｃｈ曲线的分形维数Ｄ地均随表变量的增而增加。分形维维数Ｄ与ｌｎＡ之间呈正变化的关系，且满足下列关系式：ｌｎＡｋ＝４９．４３ＫＦ－５１．４４。     

预氧化两段快速渗氮

1预氧化两段快速渗氮工艺的设计我厂是生产电线电缆专用设备和各种非标设备的厂家。主要零件如轴类、齿轮、塑料挤出机螺杆、螺筒要求高硬度、耐磨和抗哨合性能，需要进行渗氮处理。螺杆、螺简、轴类零件材料为38CrMoAl钢，要求渗层深度0．40～0．60mm。38CrMoAl钢制齿轮要求层深0．30～0．50mm，硬度均要求750～1000HV10。40Cr齿轮要求层深0．30～0．50mm，硬度＞500HV10。齿轮在渗氮后变形量需控制在最小程度，以便渗氮后直接进入总装。我厂传统的气体渗氮工艺是两段渗氛，共保温44h，生产周期长，生产效率低，成本高，变形大。针对…     

氮化锰的微波合成

以74μm锰粉为原料,在氢气和氮气的混合气、750℃以及保温2 h的条件下于微波反应器中合成氮含量为7.75%(质量分数)的氮化锰。研究了粉末粒度、合成温度、合成保温时间及合成气氛对合成产物氮含量的影响。结果表明:氮化气氛需要氢气和氮气的混合气体,氮化气氛中少量的氢促进了原料氮化和除去杂质氧。微波高温合成技术的合成温度和合成时间较传统工艺具有明显的优势。     

Sm2Fe17合金的氮化处理及磁畴观察

在不同的温度和时间下对Ｓｍ２Ｆｅ１７合金进行氮化处理，利用Ｋｅｒｒ显微镜和透射电镜（ＴＥＭ）观察磁畴及氮化层，氮化处理之前在Ｓｍ２Ｆｅ１７合金中观察不到磁畴，但在氮化处理后可观察到许多磁畴及裂纹。氮化层的厚度约１０μｍ。通过扫描电镜（ＳＥＭ），俄歇电镜（ＳＡＭ）以及电子探针微区分析（ＥＰＭＡ）对合金进行了定性，半定性和定量的成分分析。