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171.
172.
通过对汽蚀产生原因的分析和实验研究,表明煤矿主排水泵叶轮破坏主要是汽蚀造成的,提出了进一步净化矿水是避免煤矿主排水泵汽蚀和提高叶轮寿命的一个有效途径。 相似文献
173.
174.
针对宁夏大坝发电有限责任公司I期给水系统三台给水泵最小流量阀原控制回路不可靠问题进行分析,将其引入DCS系统,并对其控制逻辑进行进一步完善,有效地提高了机组的安全稳定运行的能力。 相似文献
175.
176.
基于N-S方程,利用Ansys cfx软件对离心泵诱导轮内部流场进行了全三维湍流数值模拟,获得诱导轮内部的速度分布、静压分布,分析了轮缘处叶片压力面和吸力面存在压差引起涡流,进口低压区对诱导轮汽蚀性能的影响,模拟结果为诱导轮的改进设计提供了一定的理论依据。 相似文献
177.
轴流泵必需汽蚀余量的优化方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文提出一种优化轴流泵必需汽蚀余量(NPSHr)的方法。首先,利用现有的叶栅实验数据确定一个使必需汽蚀余量出现最小值的叶轮直径。然后,调整叶轮出口流体速度矩使必需汽蚀余量出现最小值,进行第二次优化。叶轮出口流体速度矩由速度矩分布函数表示。速度矩分布函数是由两个参数确定的二次多项式。在第二次优化过程中,利用径向平衡方程和激盘理论确定叶片进出口角和叶片形状;采用二维涡元法计算叶片表面流体速度、压力分布和汽蚀余量;建立必需汽蚀余量与确定速度矩分布的两个参数的响应面。结果表明,在第一次优化基础上,第二次优化使必需汽蚀余量下降了37.5%,有较明显的效果。 相似文献
178.
一、前言
在高压差工况下,当液态介质通过阀门时,入口压力p1在阀芯节流部位的压力降低到液体的饱和蒸汽压力p1以下直到pvc,部分液体会变成气体,在液体中形成一个个的气体空腔,然后压力又恢复到液体蒸汽压pv以上,直到出口压力p2,这些气体空腔挤压破裂而恢复成为液体,称为汽蚀。其压力的变化如图1所示。 相似文献
179.
长短叶片离心泵汽蚀性能数值模拟分析及实验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为提高离心泵的汽蚀性能,利用CFD数值模拟分析与实验研究相结合的方法对长短叶片离心泵在不同汽蚀余量时叶轮内部气液两相的分布规律进行分析研究,分析了3种不同短叶片进口直径在不同汽蚀工况时气泡分布情况对叶轮内部流动和性能的影响。分析结果表明:选择合理短叶片的进口直径可以有效提高离心泵的抗汽蚀性能,避免叶轮进口堵塞和流道内发生漩涡汽蚀。当汽蚀余量减小到一定程度,离心泵短叶片进口直径为0.65D2(D2为叶轮外径)时,在长叶片和短叶片的背面都会出现漩涡汽蚀区;当离心泵短叶片进口直径为0.75D2时,在长叶片背面与短叶片工作面间的流道内会出现两个漩涡汽蚀区;当离心泵短叶片进口直径为0.85D2时,离心泵的抗汽蚀性能最佳。 相似文献
180.
简要介绍中海石油化学股份有限公司海南基地二期尿素装置熔融尿液泵频繁汽蚀的原因,并对原因进行分析,制定防范措施,保证生产安全稳定运行。 相似文献