化学浸泡法对水泥基材料钙溶蚀的加速效应

采用0.01～0.50 mol/L的硝酸溶液,对水灰比0.50的净浆、砂浆和混凝土开展加速溶蚀实验和数值模拟反演分析,从宏、微观角度研究溶蚀评价指标的演变规律,建立加速效应与浸泡液浓度之间的定量关系。结果表明:随着硝酸浸泡液浓度的提高,基于溶蚀深度和钙离子累计相对溶蚀量表征的Fick扩散定律中的比例系数分别呈线性和负指数函数的增长规律,溶蚀区相同深度处的碳酸钙衍射峰线性降低;净浆、砂浆和混凝土的等效加速扩散系数均与硝酸浸泡液浓度呈线性正比关系,加速倍率分别是浸泡液浓度（以mol/L计）的3.9×10³、1.6×10³和1.0×10³倍;6.00 mol/L硝酸铵、0.50 mol/L硝酸、6.00 mol/L氯化铵和去离子水对水灰比0.50的净浆的加速倍率分别为4 507、2 018、464和47,且净浆的等效加速扩散系数是同水灰比混凝土的2.3倍。化学浸泡液浓度过高,将导致溶解–扩散过程明显偏离淡水环境下的溶蚀机理,采用硝酸溶液进行加速溶蚀实验时,浸泡液浓度以0.10 mol/L为最佳。     

不同酸度降水对某铀矿废石中铀、钍核素的释放迁移

以南方某铀尾矿石为研究对象,探究pH、粒径、浸泡时间等因素对尾矿中铀、钍放射性元素释放的影响。将待测铀尾矿样分为-0.45mm、0.45～8mm、+8mm三个粒度区间,设置三组pH分别为4.0、5.0、6.0的淋浸液,连续浸泡42d。结果表明:三组粒度,在相同试验条件下,钍元素比铀元素更难从尾矿中酸泡浸出,其中粒度越小的尾矿,放射性元素(U、Th)的释放量越大。粒度-0.45mm组中,U和Th最大释放量分别为8.42mg/L和0.151mg/L。     

玉米浸泡质量与玉米浆质量关系的探讨

玉米浸泡是玉米淀粉生产中一个非常重要的环节,浸泡质量的好坏,不 但对淀粉质量,而且对玉米浆（浸泡液）质量也有较大的影响。     

2507双相不锈钢在南海深水环境中的点蚀和缝隙腐蚀行为

通过细菌培养试验、实海浸泡腐蚀试验,研究了2507双相不锈钢在南海深水环境中的点蚀和缝隙腐蚀行为,通过电化学测试、光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等方法,分析了2507双相不锈钢的电化学特征和微观腐蚀形貌。结果表明：南海深水中无硫酸盐还原菌(SRB)和锰氧化菌(MOB)菌群,1 L南海深水中大约有400个铁氧化菌(IOB);在南海深水环境中浸泡17 d后,2507双相不锈钢开始出现点蚀倾向,这可能与微生物的附着和氯离子的富集有关;浸泡120 d和592 d后,2507双相不锈钢表面有点蚀坑,且随着浸泡时间的延长,蚀坑深度无明显增加;浸泡506 d和592 d后,2507双相不锈钢缝隙区域出现腐蚀坑,其深度约为7μm。     

烟草叶片中自由水含量测定方法比较分析

比较分析了烟草叶片中自由水含量测定的两种方法-阿贝折射仪法和称重法。结果表明,两种方法测定结果差异不显著。其中,称重法测定的变异幅度和相对变异程度较小,其测定结果代表性更好。确定了称重法和阿贝折射仪法适宜的加糖液量和浸泡时间,两种方法均以加入烟草叶片质量6倍以上的蔗糖溶液并浸泡6h以上处理比较理想。     

归德白糖蒜的生产技术

商丘古称归德，归德白糖蒜是河南商丘传统的土特产品之一，风味独特，深受消费者喜爱。该文介绍了归德白糖蒜的原辅料配比、工艺流程、操作要点、成品质量要求及注意事项等。     

新型婴儿断奶食品的研究

研究了以花生和小米为主要原料的新型婴儿断奶食品的诸多影响因素。结果表明，花生的最佳烘烤条件是120℃，时间10min,最佳浸泡时间是常温下(花生：水=1：2，质量比)8h；α-淀粉酶水解小米淀粉最适时间是20min；产品的最佳配方是动物蛋白：植物蛋白=2：1(质量比)；最终产品的溶解度为98．26％。该产品具有较高的蛋白质含量和很好的溶解性，适合断奶期婴儿食用。     

仙人掌果酱生产工艺研究

研究了仙人掌果酱的生产工艺，结果表明：采用用2％食盐水在100℃下烫漂2min；3％NaOH在95℃浸泡3min脱皮；以0.01％的醋酸铜在100℃下浸泡40min护色；把40％乙醇与4％醋酸按体积比3：1混合后，每100mL溶液溶解2g谷氨酸钠，于70℃下浸泡仙人掌12h脱涩等工艺，较适合仙人掌果酱的加工。     

油茶壳中总黄酮的最佳提取工艺研究

对油茶壳中总黄酮类物质的乙醇提取工艺进行了研究,探讨了影响提取率的主要因素,最后通过正交试验确定了最佳提取工艺,结果表明:在30倍于样重的60%的乙醇浸泡后,40℃下超声波辅助萃取45min,连续提取2次,黄酮的总浸出率可达97.34%,油茶壳中的黄酮溶出量为1.709%.     

深水管道防腐涂层耐热水浸泡试验设计及应用研究

某深水管道工程在进行补口防腐层热水浸泡试验中发现管道主体 3LPP防腐层脱落的情况,对主体防腐层和补口防腐层耐热水浸泡性能的要求及实验等进行失效分析。通过对 3种不同质量的主体防腐层分别取环状试样和片状试样开展了 7d、30 d和 100 d热水浸泡试验。结果表明：延长热水浸泡试验周期更容易发现涂层质量问题,片状试样较环状试样更容易出现脱落,质量良好的防腐层受试样形式和浸泡周期的影响较小。为了更好地保障海底管道涂层质量,基于标准比对和试验结论对海底管道主体防腐层提出了 100 d热水浸泡的指标要求。