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41.
基于0.18μm CMOS工艺,设计了一种锁定频率范围在1.8~2.4 GHz的电荷泵锁相环.采用高性能的鉴频鉴相器、电荷泵以及三阶Σ-△调制器,减小了输出时钟的参考杂散.在Σ-△调制器中引入线性反馈移位寄存器(LFSR),生成伪随机序列,进一步降低了小数杂散.仿真结果表明,在0.3~1.5 V输出电压范围内,锁相环的... 相似文献
42.
本文以Dickson电荷泵的基本原理为出发点.研究了一种将正电压输入转为负电压输出的开关电容电路。由于开关电容的充放电特点.为确定电容时间常数.采用非交叠(nonoverlapping)时钟控制信号.避免了由于时钟交叠而造成的电容充电还未完成即对下一级电容进行放电的现象。同时,参考功率MOSFET的电容模型.通过增大驱动电路的电流减小了开关管的上升延时,提高了开关动作的速度.使转换效率得到明显提高。此电路结构简单、性能代良、易于集成.可广泛应用于输出负电压的电源产品中。 相似文献
43.
44.
高增益直流变换器是新能源发电技术的重要环节,针对新能源发电系统小电压、大电流的输出特性,需要使用升压拓扑结构提升电压等级以满足后级负载稳定运行。由于传统升压变换器存在电压增益有限的不足,无法实现新能源发电系统并网运行。此处提出一种基于电荷泵单元的交错并联高增益直流变换器,在交错并联升压变换器的输入侧/输出侧增加若干个由二极管、电容组成的电荷泵单元。该变换器结合电荷泵单元电压倍增能力强和交错并联结构电流纹波小的特点,具有电压增益高、电感电流平均值小、开关管/二极管电压/电流应力低的优势。最后搭建了一台150W功率变换实验样机,实验结果验证了变换器的有效性与高效率,当输入电压为10 V、输出电流为1.25 A时,系统整体效率可以达到94.2%。 相似文献
45.
随着器件特征尺寸的缩小,热载流子带来的器件蜕化效应越来越严重。电荷泵方法可用于表征陷阱电荷的分布。但由于局部阈值电压窄峰的影响,传统电荷泵法在测试陷阱电荷分布时存在误差。本文提出了一种改进型电荷泵测试方法,可用于精确提取纳米尺度器件中陷阱电荷的横向分布。
本文采用0.12微米的SONOS器件来验证这一方法的有效性。通过编程控制,使SONOS器件形成大约50纳米的阈值电压窄峰。采用新方法测试得到的陷阱电荷分布与测试得到的阈值电压有较好的一致性。 相似文献
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47.
本文设计了一种给G类音频功率放大器提供自适应电源的双模电荷泵电路。根据输入信号的幅度,该电荷泵可以提供两档电压轨来节省功耗。它在重载下工作于电流控制模式,轻载下工作于脉冲频率调制(PFM)模式来降低功耗。在PFM工作模式下,引入功率管尺寸动态调整的技术来减小PFM模式下的输出电压纹波并防止开关频率进入音频范围。该电荷泵电路采用0.18μm,3.3V的CMOS工艺制备。试验结果表明该电荷泵在1/2x模式下可以实现79.5%的最高效率,在1x模式下可以实现83.6%的最高效率。在PFM控制模式下,电荷泵在负载电流小于120mA的范围内,其输出纹波小于15mV;在电流控制模式下,在负载电流小于300mA的范围内,其纹波小于18mV。测试结果与文中提出的功率分段的PFM控制模式的纹波、效率的解析模型得到的计算及仿真结果基本一致,验证了模型与分析方法的正确性。 相似文献
48.
49.
为了提高DC-DC电源的瞬态响应能力,提出一种新的电荷泵结构.该电荷泵由主开关电源模块和低压差稳压器(LDO)模块组成.主开关电源模块在稳态和瞬态响应时均处于工作状态;LDO模块由功率管、误差放大器和反馈环路组成,稳态时功率管关断,降低系统的功耗;当负载电流突然变化,引起输出电压变化时,LDO模块启动,其提供的充/放电电流达到理想值,使负载电流迅速恢复,将输出电压箝位在一个设定的阈值内.仿真结果表明,所提电荷泵在负载电流的变化较大时,可以很好地改善系统输出电压的瞬态响应,避免电压过冲. 相似文献
50.
提出了一种高性能的低噪声高速电荷泵锁相环电路.电路采用全差分结构设计; 利用速度快、低功耗的CMOS和电流开关逻辑(CML)电路构成功能单元; 提出的差分电荷泵环路滤波器结构明显节省了芯片面积.整个电路采用0.6 μm BiCMOS工艺实现,并用Hspice进行仿真验证,结果表明锁相环电路功耗为77 mW,中心频率223 MHz,频率输出范围102~800 MHz,各项性能满足设计指标要求,并使芯片噪声、速度和功耗最优. 相似文献