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1.
2.
3.
阐述了石灰竖窑的预热带、煅烧带和冷却带工作衬砖蚀损机理,并讨论了如何根据耐火砖性能和石灰竖窑不同区域的蚀损机理,选择耐火材料。 相似文献
4.
由山东省科技厅组织的淄博供电公司线路工区技术成果“输电线路绝缘子劣化(蚀损)实时诊断集成系统”鉴定会,于2006年3月11日上午在淄博召开,会议由清华大学、武汉高压研究所、山东理工大学电气学院、西安高压电器研究所、山东电力集团公司等单位的多位教授、专家参加。鉴定专家 相似文献
5.
采用SEM、EDS对使用后的铝锆碳质长水口内壁及渣线部位材料的蚀损过程进行了分析研究.结果 表明:1)铝锆碳质长水口内壁蚀损过程为碳首先被氧化和溶解形成脱碳层,之后钢水中的夹杂物FeO与脱碳层中的Al2O3反应形成铁铝尖晶石,随着FeO继续附着,在脱碳层表面形成FeO富集区并生成低熔点相,致使脱碳层在高速钢水的冲刷下逐渐蚀损;2)长水口渣线部位蚀损首先为碳向钢液中溶解,之后为中间包渣侵蚀材料中的氧化物,两个过程交替进行,从而导致了长水口渣线部位材料的蚀损;3)适当降低长水口制品中的碳含量,可以减少铝锆碳质长水口内壁以及渣线部位材料中碳的氧化及溶解所导致的材料结构的破坏,可望延长长水口的使用寿命. 相似文献
6.
7.
Al(OH)3对硅橡胶性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
综述了Al(OH)3粒径和用量对硅椽胶漏电电流、脉冲电流、耐漏电起痕、表面粗糙程度、电蚀损、介电性能、拉伸强度及漏电电流实验重复性的影响。 相似文献
8.
不锈钢连铸中浸入式水口渣线的化学蚀损 总被引:1,自引:0,他引:1
采用光学膨胀计和SEM(扫描电子显微镜)图像分析,测定了钢水、结晶器保护渣和ZrO2-C质耐火材料之间的润湿,以此来研究不锈钢连铸中浸入式水口渣线的化学蚀损机理。认为由于CaO的溶解,导致ZrO2晶系的转变,引起渣的不稳定,促使ZrO2—C质耐火材料损毁。 相似文献
9.
为了降低精炼渣对钢包渣线镁碳砖的侵蚀,分别以20%(w)的冶金熔剂铝酸钙、铝镁酸钙和CaF2与80%(w)的初始钢渣配制成三种精炼渣,以镁碳砖为感应炉的坩埚,在坩埚内放入钢样,待钢样熔化并升温到1 600℃时,加精炼渣持续冶炼5 h(期间共更换渣8次),冷却后测镁碳砖渣线部位的侵蚀(渗透)深度并进行SEM分析。结果表明:以铝酸钙和铝镁酸钙为熔剂的精炼渣都比以CaF2为熔剂的精炼渣对镁碳砖的渗透浅、侵蚀小,而以铝镁酸钙冶金熔剂为精炼渣比以铝酸钙冶金熔剂为精炼渣对镁碳砖的渗透和侵蚀性都大大降低。这是由于铝镁酸钙中含有饱和的MgO,减缓了镁碳砖中MgO向CMA渣中的溶解,从而降低了渣对镁碳砖的侵蚀。 相似文献
10.
经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下: 1) 在静态条件下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括渣表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。 2) 局部蚀损率和本体蚀损率随着Fe_总密度的提高和渣中MgO、Al_2O_3密度及耐火材料试样中Cr_2O_3含量的降低而增加。 3) 局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐火材料试样墙附近的发泡区。 4) 渣膜表面上MgO、Cr_2O_3和Al_2O_3浓度递减而造成表面应力递减,这是因为MgO和Cr_2O_3在耐火材料试样中溶解以及Al_2O_3在铝制坩埚上溶解而形成的。 相似文献