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181.
一、前言我厂有三台国产DSK618型旧线切割机床。在长期使用过程中,运丝系统的断轴故障时有发生。仅九四年,丝筒轴扭断四根,丝筒电机轴扭断十三根,丝筒电机平均使用寿命不足三个月。加工新轴要经过备料、车、铣、热处理。磨等多道工序,装配时要对丝筒进行静平衡,动平衡校正,停机时间长,严重影响生产。我们分析了故障原因,并对运丝系统的部分机械结构及电路进行了技术改进。二、故障分析1.DSK618型线切割运丝系统的电路控制特点:60-100V既是丝筒运转的控制电压也是丝筒换向电压。丝街的运丝速度每秒8-10米,每分钟换向4-5次… 相似文献
182.
为探讨不同含水状态红砂岩试样在动静组合状态下的失稳破裂特征,采用QKX-YB200真三轴岩爆试验系统、声发射监测系统以及高速摄像仪对自然和饱水状态下的红砂岩立方体试样开展真三轴卸载–动力扰动试验。研究结果表明:在真三轴卸载–动力扰动条件下,自然状态砂岩破坏模式为张拉–剪切混合型破坏,而饱水状态砂岩的破坏模式为张拉型破坏,不同含水状态砂岩的裂纹扩展程度与初始轴向静应力和动力扰动频率密切相关;相比于饱水状态砂岩,自然状态砂岩试样在动力扰动阶段出现了不同程度的块片弹射和飞溅现象,体现为典型的应变型岩爆特征;轴向静应力以及动力扰动频率对于不同含水状态砂岩的力学响应特征具有显著的差异性,其对于自然状态砂岩的力学响应主要体现为岩样的破坏剧烈程度,而对于饱水状态砂岩的力学响应则主要体现为岩样的破碎程度;对含水砂岩试样建立了真三轴卸载–动力扰动下裂纹扩展模型,认为水楔效应、中间主应力效应以及开挖卸荷效应是诱发饱水砂岩产生张拉型破坏的本质原因;基于室内试验结果,从能量转化、力学、物理以及化学的角度初步揭示了真三轴卸载–动力扰动下水弱化岩爆机制。 相似文献
183.
为了探究花岗岩高温高压损伤破裂细观机制,使用颗粒流程序(PFC)中的晶粒模型(GBM)单元开展高温作用后花岗岩常规三轴压缩模拟,分析应力-应变曲线、强度特征及破裂模式随围压及温度演化,研究其破裂过程,研究结果表明:GBM模型可以反映晶粒间的嵌锁效应,较好地模拟花岗岩劈裂、三轴压缩过程以及真实的花岗岩拉压比和强度随围压非线性特征,一定程度上克服了圆形颗粒嵌锁力不足的问题。不同围压下试样峰值强度随温度升高总体呈现先基本不变后迅速下降的趋势,450℃为阈值温度。莫尔–库仑准则回归得到的内摩擦角及黏聚力随温度总体呈先增高后降低趋势,且花岗岩强度参数的变化与其受力结构密切相关。当石英发生α-β相变后(573℃),花岗岩内产生大量穿晶裂纹及晶粒边界裂纹。单轴压缩下,试样的破裂特征受到热裂纹控制,峰后呈延性破坏;而高围压下,剪切带穿过晶粒,导致试样峰后产生脆性破坏。 相似文献
184.
185.
镁基复合材料微区力学状态的有限元分析 总被引:3,自引:0,他引:3
弹性变形范围内,在采用三维有限元模型分析了颗粒增强Mg基复合材料(PRMMCs)中,颗粒的分布形态对材料微区力学状态的影响。结果表明,在保持颗粒长径比(2:1)和颗粒间距(d)不变的情况下,随着θ的变化,不存在颗粒断裂的危险,材料的主要失效方式为界面脱离和基体开裂。增强体相对夹角θ=15o时的结果优于其它情况,这更有利于充分发挥材料的性能。 相似文献
186.
进口化工设备中,困磨损、腐蚀等原因而报废占大多数。在修复和表面强化化工设备中,可采用等离子堆焊、火焰喷涂、气保护焊等多种工艺方法,取长补短。利用多种工艺的综合优势,成功地修复了131D反应罐揽拌轴,节汇2.5万美元,同时,对喷涂修复磨损陶瓷层进行了尝试。 相似文献
187.
188.
介绍了采用油温加热装配工艺,实现Accu-Roll轧管机组主减速机输出轴联轴器大过盈量装配。 相似文献
189.
190.