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GH3535镍基合金的硬度仅为200HV左右,不能达到超高温熔盐液下轴承要求的400HV以上的硬度。为此,对GH3535合金进行了不同的表面改性处理,包括渗硼、喷丸预变形后渗硼和氮-硼复合渗。试验结果表明:960℃和980℃渗硼的GH3535合金的表面硬度约700HV0.1,渗层深度为0.10~0.12mm;预变形后渗硼的GH3535合金的表面硬度稍低于单一渗硼的合金,约为650HV0.1,但渗层深度比单一渗硼的合金增加了约0.02mm;氮-硼复合渗GH3535合金的表面硬度与单一渗硼的合金相当,约为700HV0.1,渗层深度达0.16mm。 相似文献
998.
采用真空中频感应炉熔炼制备了含1%、2%和3%Gd(质量分数)的Ni-30Cr-5Fe-5Mo-Gd合金。对合金进行了热锻、热轧及1 050℃×10 min、水冷固溶处理,研究了钆含量对合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:合金中的析出相为(Ni,Cr,Fe)_5Gd金属间化合物,且随着钆含量的增加而增多;合金具有较好的室温力学性能,硬度高于230 HV0. 2,抗拉强度大于700 MPa,断后伸长率为(50±5)%。随着钆含量的增加,合金的硬度和抗拉强度显著提高,断后伸长率下降,并且(Ni,Cr,Fe)_5Gd相在奥氏体晶界的富集加剧,合金呈现出沿晶断裂和穿晶断裂共存的断裂特征。 相似文献
999.
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研究热锻工艺对AZ31B合金和AZ31B/1.5vol.%Al2O3纳米复合材料在静态和循环加载下的显微组织和力学性能的影响。首先将铸态合金和复合材料在450°C下进行均匀化热处理,然后在450°C下进行开式模锻。结果表明,增强颗粒的存在有利于晶粒细化和改善动态再结晶。锻造工艺能更有效地消除铸态合金工件中的孔隙。与铸态和锻态合金试样相比,锻态复合材料的显微硬度分别提高80%和16%。与锻态合金的相似区域相比,锻态复合材料的极限抗拉强度和最大拉伸应变分别提高45%和23%,极限压缩强度和最大压缩强度分别提高50%和37%。复合材料在低应变区的疲劳寿命提高,而在高应变区的疲劳寿命降低。与AZ31B试样不同,复合材料的拉伸、压缩和高周疲劳行为对施加应变的敏感性较低,这与试样在热锻前后的孔隙率有关。 相似文献